PKPM計算機軟件對高支模實例分析
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關鍵詞：pkpm施工軟件；承載力穩定性；高支模
1概述
建筑業作為國民經濟的支柱產業，近年來高層現澆鋼筋混凝土建筑結構得到日新月異的長足發展（圖1)，因此高大模板支撐體系穩定性的安全問題越來越引起工程界的關注。在工程實踐傳統做法中，高支模搭設的承載力穩定性往往依靠現場施工人員的傳統經驗，缺乏理論計算依據，從而導致工程施工過程中高支模失穩倒塌的事故時有發生。PKPM施工軟件作為建筑施工整體解決方案的重要計算機軟件（圖2），利用力學分析原理，結合最新的施工技術規范，從而為我們提供高支模支撐系統承載力穩定性整體解決優化方案，不斷提高工程實踐中的施工管理和施工技術水平。
2.1工程概況
安徽省合肥市北城新區北城辦板塊某商住工程主樓28層，標準層層高2.9m，總建筑高度98.8m。主樓地下二層及一層建筑結構形式為框架結構，平時作為地下車庫及商業用房，戰時作為人防工程使用；二層及以上建筑結構形式采用剪力墻結構，作為住宅樓使用。該商住樓一層局部區域陰影部分層高8.0m，施工中屬于高大模板支撐工程（圖3）；該商住樓建筑結構的抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，安全等級為二級[2]，特征周期為0.35s。
2.2利用PKPM施工軟件對高支模搭設方案進行受力計算與分析
計算參數：鋼管強度取205.0N/mm2，折減系數取1.00[1]；該工程高支模架搭設高度為8.0m，立桿縱向距離取b=0.80m，立桿橫向距離取L=0.80m，步距h=1.20m；面板厚取18mm，剪切受力強度取1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2；木方尺寸取50×80mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2；梁頂托采用10號工字鋼；模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3；施工過程中，均布荷載標準值取2.50kN/m2；扣件計算折減系數取1.00。
2.2.1關于面板的受力驗算（1）高大模板支撐受力分析可變荷載效應控制組合：S=1.2×（25.10×0.20+0.20）+1.40×2.50=9.764kN/m2；永久荷載效應控制組合：S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2；采用的鋼管類型為：φ48.3×3.6；鋼管慣性矩采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距計算采用W=π（D4-d4）/32D。（2）模板面板計算，模板面板的按照三跨連續梁計算，考慮結構系數0.9,靜荷載標準值：q1=0.9×（25.100×0.200×0.800+0.200×0.800）=3.758kN/m；考慮0.9結構系數[3]，活荷載標準值：q2=0.9×（0.000+2.500）×0.800=1.800kN/m；面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：抵抗矩W=bh2/6=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；慣性矩I=bh3/12=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；抗彎強度計算，M=0.100×（1.20×3.758+1.40×1.8）×0.300×0.300=0.063kN.m；經計算，得到面板抗彎強度計算值：f=0.063×1000×1000/43200=1.465N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f]，滿足要求。（3）抗剪計算，最大剪力Qmax=0.600×（1.20×3.758+1.4×1.80）×0.300=1.265kN；截面抗剪強度計算值：T=3×1265.0/（2×800.000×18.000）=0.132N/mm2；抗剪強度設計值：[T]=1.40N/mm2；面板抗剪強度驗算：T<[T]，滿足要求。（4）撓度計算v=0.677qL4/100EI<[v]=L/250；面板最大撓度計算值vmax=0.677×3.758×3004/（100×6000×388800）=0.088mm；面板的最大撓度小于300.0/250mm，滿足要求。
2.2.2關于模板支撐木方的受力驗算（1）荷載的計算，混凝土板自重：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m；模板的自重線荷載：q12=0.200×0.300=0.060kN/m；經計算得到，活荷載標準值q2=（2.500+0.000）×0.300=0.750kN/m；考慮0.9結構系數，靜荷載q1=0.9×（1.2×1.506+1.2×0.06）=1.691kN/m；活荷載q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m；計算單元內的木方集中力：（0.945+1.691）×0.800=2.109kN（2）木方的計算，按三跨連續梁簡化計算[4]，均布荷載q=2.109/0.800=2.636kN/m；最大彎矩Mmax=0.1qL2=0.1×2.64×0.80×0.80=0.169kN.m；Qmax=0.6qL=0.6×0.800×2.636=1.265kN；支座力Nmax=1.1×0.8×2.636=2.32kN；（3）木方抗彎強度計算，抗彎計算強度f=M/W=0.169×106/53333.3=3.16N/mm2；木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求。（4）木方抗剪計算，抗剪強度計算值T=3×1265/（2×50×80）=0.475N/mm2；抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2，木方的抗剪強度計算滿足要求。（5）木方撓度計算，最大變形vmax=0.677qL4/100EI=0.677×1.409×800.04/（100×9000.00×2133334.0）=0.204mm；木方的最大撓度小于800.0/250，滿足要求。
2.2.3關于托梁的受力驗算（1）頂托梁抗彎強度計算，計算強度f=M/W=0.499×106/1.05/49000.0=9.7N/mm2；頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求。（2）頂托梁撓度計算，最大變形：v=0.025mm，頂托梁的最大撓度小于800.0/400，滿足要求。
2.2.4立桿的穩定性計算（1）不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：經計算，σ=6963/（0.588×506）=23.404N/mm2；不考慮風載，穩定性滿足要求。（2）考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：經計算，σ=6803/（0.588×506）+29000/5260=28.454N/mm2；σ<[f]，滿足要求。
3結束語
本文利用PKPM施工軟件，借助于合肥市北城新區某工程實例，對高大模板支撐體系承載力穩定性進行全面驗算分析；在工程實踐中，高大模板承載力穩定性除了需要安全專項施工驗算方案以外，我們還需要嚴格按照規范要求，注重模板支撐體系的構造因素影響：比如立桿的步距、橫距、縱距、水平和豎直方向剪刀撐的設置、掃地桿、頂端的自由端長度等要素[5]。工程實踐中，需要不斷的優化高支模支撐系統搭設水平，從而提高建筑工程安全管理水平和效益。
參考文獻：
[1]JGJ162-2008．建筑施工模板安全技術規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2008．
[2]GB50009-2012．建筑結構荷載規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2012．
[3]高菲．建筑施工懸挑腳手架受力性能試驗研究[D]．鄭州大學，2014．
[4]JGJ164-2008．建筑施工木腳手架安全技術規范[S].北京：中國建筑工業出版社，2008．
[5]武世地．腳手架穩定性優化的工程應用研究[J]．四川水泥，2018（05）：317-318.
作者：王廣林 武世地 單位：安徽新聞出版職業技術學院