冬季采暖精選(九篇)
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第1篇：冬季采暖范文
關健詞:采暖方式環保節能連續采暖間歇采暖供熱采暖系統
一、我國供暖的現狀
改革開放后，我國建設事業發展迅速，尤其是近年住房制度的改革極大地促進了住宅產業及國民經濟的發展。目前每年新建房屋子17-18億平方米。隨著大量的新建筑，建筑能耗指建筑使用能耗，包括采暖、空調、熱水供應、炊事、家用電器等方面的能耗，其中采暖、調能耗約占60%-70%。根據1998年估算的數據，中國建筑用商品能源消耗已占全國商品能源消費總量的27.6%，接近發達國家的30%-40%。我國的能源形勢是嚴峻的。我國的煤炭、石油、天然氣、水資源的人均擁有量約為世界平均值的1/2,1/9,1/23.1/4。對于人均能源消費量1t的標準煤，僅是世界人均能源消費不到2.4t標準煤的一半，因而降低建筑能耗，實現可持續性發展，是節約能源之路。事實上改變傳統的供暖方式是節約能源的出路。作為辦公樓、禮堂、實驗和教學樓、學生宿舍等，供暖的需求是不一樣的，不需要24h恒溫供暖，應采用間歇制度，以實現用熱與供熱相協調。對于在較大集中供熱系統中，也可采用分建筑物的分時供暖方法，由于不必同時給各建筑物供暖，熱源規模及運行負荷大大減小，從而減少熱源投資，并實現按需供熱的長遠目標。
二、新型環保節能的供熱采暖系統
供熱采暖方式有很多不同的方式，熱水、電熱、地熱等等不同的方式，近幾年來一種新型環保節能的供熱采暖系統，在日前通過了中國能源研究會組織的專家鑒定。專家認為，該系統為國內首創，具有國際先進水平。這種供熱系統改變了傳統的供熱采暖方式，它的傳熱不是用介質水，而是以復合化學介質‘`ZGM’’為熱傳導工質，打破了傳統的以水為工質的熱傳導模式。這種復合化學介質“ZGM’’無毒無味、無腐蝕性、不揮發、不燃燒、不怕凍、不結垢。使用該介質的采暖系統，長退快、均溫性好、熱穩定性能好，并且結構美觀、安裝靈活，解決了國內現存的單管系統無法解決的問題。該系統能節省40%-50%的能源。由于不用水，所以能大大降低城市用水量。該系統由北京新世界能高科技發展有限公司制造，是一種最佳的冬季采暖方式，適宜院校、機關的冬季采暖使用。
三、院校、機關的冬季采暖使用
院校、機關建筑具有多類型、多用途的特點。主要包括:辦公樓、教學樓、學生宿舍、教工家屬樓、實驗室、禮堂、體育館、校辦工廠等。院校供暖有兩個特點:其一，對于間歇供暖，各種類型建筑物的供暖時間是不一樣的，對于禮堂、體育館等，它的使用時間特別少，其它時間可按值班采暖設定，因此它的供暖間歇性很強:對于學生宿舍，在上課時間(包括晚自習)可按值班采暖設定，而早、中、晚的休息時間才保證供暖:對于辦公樓，下班時間可按值班采暖設定，上班時間才保證供暖;而對于實驗室、教工家屬樓等，在供暖時間上應根據具體情況加以控制。其二，學校的另一特點是有寒假。在寒假期間(約35天)，院校的大部分建筑可以只保證值班供暖。基于以上特點，采用適合的供暖方式和方法，院校供暖的節能效果會很顯著。
四、人體舒適感的比較
傳統的采用連續采暖方式，當室外溫度為-2690，熱媒參數為95/70℃時，熱量不間斷地散給空間，以補充結構的熱損失，使室內溫度體質在設計參數上下波動范圍內。當室外溫度高于26℃時，采用改變熱煤參數的辦法進行質調解，系統依然是連續運行的，即可保證室內設計溫度的穩定，滿足人體對舒適感的要求。間歇采暖則不燃，一日24h內室溫波動范圍較大，如果要保證供熱時間內的室溫間歇時間的室溫就會低于設計溫度。反之，如果保證間歇時間內的設計溫度則供熱時間內的室內溫度又會高于設計溫度。間歇采暖時一日內的溫差大約在10℃左右，室內溫度忽高忽低，人體感覺忽冷忽熱，容易患感冒。但是如果采用新型環保節能的供熱采暖系統則可改變這一現狀，新型環保節能的供熱采暖系統則能改變這一現狀，新型環保節能的供熱采暖系統升溫快，保溫時間長，在攝氏一20℃的氣溫下，室內溫度在內45min就可達到18℃。
五、環境保護的比較
第2篇：冬季采暖范文
關鍵詞 氣溫變化；初終日；采暖期；節能；河南濮陽
中圖分類號 P423.1 文獻標識碼 A 文章編號 1007-5739（2016）11-0285-01
1 資料與方法
采用濮陽市觀測站地面氣象記錄報表中1971―2010年采暖期間（11月15日至次年3月15日）的逐日氣溫資料，通過計算得出濮陽地區1971―2010年40年平均氣溫穩定≤5 ℃（即日平均氣溫5 d滑動平均穩定通過≤5 ℃）的初、終日，以及濮陽地區40年采暖期平均氣溫。
2 采暖期特征分析
2.1 采暖初、終日的確定
國內外人體醫學表明，當環境溫度
2.2 采暖初、終日的年際變化
濮陽市20世紀70年代至80年代末，采暖初日逐年推遲，90年代又有所提前，進入21世紀后，采暖初日又出現推遲；采暖終日變化波動較大，但在90年代中期以后，明顯提前，其中1995―2001年采暖終日均在2月28日及其前，2002―2010年除2005年、2007年采暖終日分別在2月28日、26日結束外，其余年份均在3月6―13日期間，其中2004年推遲到了3月13日[1-2]。
2.3 采暖期長度
通過近40年的歷史資料可以得出，濮陽地區的平均采暖期為110 d左右，從采暖期長度的變化來看，近40年來的采暖期呈縮短的趨勢。
2.4 采暖度日值變化
采暖期能源消耗與采暖期長短有關外，還與采暖強度有關。采暖強度一般采用日平均溫度≤5 ℃的負積溫即采暖度日值表示。在國家行業標準中，采暖度日值是一年中當某天室外日平均溫度
3 采暖期平均氣溫變化分析
統計1971―2009年濮陽市近39年采暖期平均氣溫可知，多年采暖期平均氣溫為2.4 ℃，采暖期平均氣溫整體呈上升趨勢，氣候傾向率為0.307 ℃/10年，采暖期平均氣溫最高的年份為2001年，達到了4.7 ℃，其次是1998年和2003年，均為4.0 ℃，最低年份為1984年，僅為0.6 ℃，最高年份與最低年份相差4.1 ℃。20世紀70年代采暖期平均氣溫為2.1 ℃，80年代出現了下降，降至1.9 ℃，進入90年代后又開始出現明顯上升，21世紀前9年均為2.9 ℃，比80年代上升了1.0 ℃，較歷年平均值偏高0.5 ℃[4-5]。
4 節能效應分析
城市采暖期間，供熱系統的熱負荷在很大程度上取決于外界環境溫度，由此可以充分利用外界環境溫度變化的規律，進行節能降耗、節能減排的研究。采暖期平均氣溫升高，采暖期就相應縮短，取暖燃煤量也就相應減少，如果每1 t取暖用優質煤能產生23.7 GJ熱量，除去20%的熱量損耗，一個采暖季就可以減少用煤量42 277 t。煤燃燒會放出大量的二氧化硫等污染物，按照每1 t煤可產生4.8 kg的SO2，整個采暖期就能減少487 t SO2，減少粉塵2 114 t。按照正常供暖1 d消耗的能量來算，采暖期縮短1 d，供暖面積不變，濮陽市1 d就可以節約280 t燃煤，也就減少了3.2 t SO2和14 t粉塵等有害氣體的產生。
5 結論
（1）濮陽市近40年采暖期平均氣溫呈上升趨勢，氣候傾向率為0.307 ℃/10年，自20世紀90年代起上升幅度明顯。濮陽市采暖初日趨于推遲，采暖終日變化波動較大，但在90年代中期以后明顯提前，采暖期逐漸縮短。
（2）采暖期平均氣溫升高，采暖期縮短，取暖燃煤量也就相應減少，進而減少了大氣污染物排放量，不僅節約了不可再生資源，同時也減少了環境污染，提高了空氣質量。根據濮陽市采暖期平均氣溫逐漸升高這一變化特征，加強節能效應分析，改變傳統采暖模式，合理安排取暖供給，達到節能減排的經濟效益和社會效益。
6 參考文獻
[1] 中華人民共和國建設部.夏熱冬冷地區居住建筑節能設計標準：JGJ134-2001[S].北京：中華人民共和國建設部，2001.
[2] 李瑞祥，李鴿.太原冬季采暖期氣溫變化特征與節能效應分析[J].氣象科技，2008（6）：776-778.
[3] 張雪梅，江志紅，郭家林，等.城市采暖期氣溫變化特征及其均生函數模型預測試驗[J].氣象科技，2004（6）：438-443.
第3篇：冬季采暖范文
鵝肝、鱈魚、松茸這三種頂級食材的絕妙組合，經精細處理后加少許黑椒碎旺火爆炒，天然的菌香、嫩滑的鱈魚和鵝肝的肥美相互融合，美味卻也不失滋補功效。
滋補黑草羊
選用帶皮黑草羊，皮薄肉嫩，羊肉味甘而不膩，性溫而不燥，具有暖中祛寒、溫補氣血、補腎壯陽、開胃健脾的功效，所以冬天吃羊肉，抵御風寒時，又可滋補身體。將其煲成一鍋雪白的好湯，這個冬天不再寒冷。
海狗鞭燉草龜
龜性溫，具有滋陰補血、益腎健骨、強腎補心之功效。海狗鞭功能更被歷代醫學名家推崇為補腎固元之珍品。草龜配以海狗鞭加入土茯苓溫火慢燉5小時以上，味美湯濃，是這個季節不可多得的滋補燉品。
光谷金盾大酒店
在這隆冬時節，武漢光谷金盾大酒店金光軒中餐廳大廚們精選食材，真材實料烹調出的一系列美味佳肴，將美食和保健養生融為一體，于此同時，不斷打造屬于您的滋補美味，是您一定不容錯過的秋冬饕餮盛宴。
國錦軒
寒冬臨近，最適宜品嘗各款時令滋補養顏的珍饈佳肴。港粵精筵食府國錦軒選用上乘食材，悉心設計了冬季美食，讓愛食美食的你在品嘗美味的同時，更能強身健體。
滋補羊腩煲
隆冬季節，羊肉便成了人們餐桌上的主角。滋補羊腩煲，選用上乘羊腩肉搭配冬筍、香菇、馬蹄及多種滋補藥材，羊肉鮮嫩入味，馬蹄香脆爽口，湯汁鮮美帶有絲絲藥材芳香。羊肉味甘性溫，補體虛，祛寒冷，溫補氣血；益腎氣，補形衰，開胃健力，能御風寒，又可補身體，被稱為冬令補品。
天籽蘭花燉肉汁
藥膳是中醫食養食療學中最顯著的特點之一，在菜肴中加入一定比例的中藥材，善用食材的特性，能將藥物治療及飲食營養結合為一。國錦軒將藥膳理念加入到廣式燉湯中，特別烹制天籽蘭花燉肉汁。金黃的花朵與鮮嫩豬展肉，經老火慢燉，味道鮮美，清香撲鼻，看似簡單的食材，卻烹調出食養雙收的美味。
養顏桃花膠木瓜
果肉厚實細致的木瓜，香氣濃郁、汁水豐多，有“百益之果”之雅稱。木瓜搭配美容養顏、潤膚祛斑的晶瑩剔透桃花膠，制成養顏木瓜桃花膠，在寒冷冬季為愛美的你特別奉上一道溫暖的滋養甜品。
璞瑜酒店璞園中餐廳
定位于“都會桃源”的奢華設計酒店璞瑜酒店內的璞園中餐廳，在展現中國設計風格的同時，技藝精湛的主廚還完美呈現了別致新穎的中式珍饈美饌，演繹全新的美髓。
金湯小米關東遼參
這道菜內選用的日本關東遼參，無論是口味還是營養都是遼參中的佼佼者。提前三天泡發，加上蒸熟的小米，用黃油雞湯燉制，做出的湯色澤金黃，滋補的同時對于味蕾也是一場犒賞。
冰鎮凍鵝肝
鵝肝素來是餐桌上不可或缺的美味，來自新疆的環保鵝肝，脂肪肥厚，經青酒泡制后，加上獨家配置的調料，回味濃香，讓小小的鵝肝也具備讓人意想不到的口感。
黑松露燴燕窩
松露與燕窩都是食材中之精品，璞園中餐廳內的這道黑松露燴燕窩，選用上等官燕，用黑松露制成醬，輔之以老火慢燉的老黃油雞湯，爽口咸鮮，滋陰補陽的同時，還有美容的功效。
羊肚菌燉響螺
羊肚菌既是宴席上的珍品，又是久負盛名的食補良品，故而民間有‘年年吃羊肚、八十照樣滿山走’的說法。羊肚菌性平、味甘，既益腸胃，又可補腎壯陽。羊肚菌搭配美國響螺，用豬肉與火腿燉出的高湯煲制，口味清淡又滋補養人。
御申宴
主打養生菜的御申宴從裝修到菜品都散發出濃郁的中國味道，由多年的養生飲食班底一手打造的養生食譜，讓這里菜品的養生滋補功效不容人置疑。寒冷的冬日，約上三五好友，點上幾道經典養生美食，瞬時便有了力量對抗寒冬。
三味蒸鮰魚
坡曾寫詩云：“粉紅石首仍無骨，雪白河豚不藥人”，其中道出了鮰魚的特別之處：肉質白嫩，魚皮肥美，兼有河豚與鯽魚之鮮美，而無河豚之毒素和鯽魚之刺多。這家飯店將料酒與秘制醬料腌制5分鐘后，上鍋清蒸，加上豆豉、蒜蓉與剁椒，美好食材也可以有多重味道。
光棍的誘惑
這道“光棍的誘惑”更是選用山藥之極品沙土鐵桿山藥制作而成。山藥經過蒸制之后，再蘸之以煉乳或是白糖粉，足以顛覆你先前對于山藥的全部想象。
冬蟲夏草水鴨滋補湯
野生土雞湯在養生的國度里當屬翹楚，而對精于滋補養生的御申宴而言，這才只是美味滋補之路的一個開始。選用上好土雞，生燉，取其湯，隨后加入冬蟲夏草與水鴨 ，燉制5至6個小時之后，方才制作好了這盅冬蟲夏草水鴨滋補湯。濃郁的香味、清淡的口味，讓冬季養生變得輕易簡單。
鮑汁甲魚
老母雞、金華火腿、排骨、豬蹄膀，不同種類的滋補美食，經過24小時的煲制，成就了這道鮑汁甲魚內的老湯湯底的多層次口感，也奠定了它的冬季滋補養生之功效。再加上精選的孝感甲魚，便有了這道膠質濃厚，口感黏稠的經典美味。
唐宴酒店
位于江夏區文化大道的唐宴酒店，獨踞一片天地，遠遠看去，自有一番霸氣。寬宏的空間與古雅的裝飾無不顯現出經營者的獨具匠心，不過即便如此，對于這里而言，精挑細選的原生態食肆方是重點：這里崇尚美味，更崇尚綠色養生的飲食之道。
懶牛肉
“肉之美者，牦象之肉”，《呂氏春秋》內的美譽，足以見得牦牛肉的好處。逐水草而居的半野生放牧方式與原始自然的生長過程，賦予了牦牛肉無以倫比的原生態口感。懶牛肉取自生長五年以上的牦牛胸部護寒肉，最宜冬季滋補。唐宴餐廳所選用的由空運而來的精品懶牛肉，經昆侖山水涮煮之后，別有一番滋味：肉質雪白而富有嚼勁，回味之中更有淡淡奶香，讓人驚喜。
鮑魚仔
當服務員將被整齊擺放在餐盤內卻還不停收縮的鮑魚端過來時，食材的新鮮已經不言自明。未去殼的新鮮鮑魚仔肉質細嫩，鮮而不膩，自身便有著極好的味道。唐宴內僅由新鮮椰汁、昆侖山礦泉水和姜片煮出的鍋底，更是摒除了其它味道的干擾，只留得鮑魚仔自身的原本味道供我們細細品味。
第4篇：冬季采暖范文
關鍵詞：建筑能耗，敏感性系數，影響因素
中圖分類號：TU111 文獻標識碼： A
0 引言
建筑行業是耗能大戶，對建筑的圍護結構進行節能設計與改造是整個建筑行業節能的重要措施[1]。如何通過改造建筑圍護結構的熱工性能，使室內具有良好的熱舒適性，減少對空調的依賴，降低建筑能耗，是亟待研究的問題[2]。
為了進一步研究外墻、外窗、屋頂對建筑物能耗的影響，本文針對外墻、屋面及外窗的不同性能系數進行設定，研究對建筑空調、采暖及全年能耗的影響敏感性系數。
1 外墻敏感性系數分析
采用預測模型，在屋面、外窗等性能保持不變的前提下，研究外墻熱工性能敏感性。
從下圖1可以看出，在實際用能模型情況下，上海居住建筑冬季采暖能耗隨建筑外墻熱工性能的提高而降低，夏季空調能耗也隨之降低，但降低幅度則要小一些，全年采暖空調總能耗則隨熱工性能的提高降低相對明顯。根據分析結果可知，在分析計算范圍內，外墻傳熱系數對建筑采暖能耗的影響敏感性系數為0.32，對空調能耗的影響敏感性系數為0.033，對全年能耗的影響敏感性系數為0.10。
圖1 外墻傳熱系數對建筑能耗的影響分析結果
圖2為建筑外墻外表面太陽輻射吸收系數對建筑能耗的影響分析結果，該結果可反映隔熱涂料使用對建筑能耗的貢獻程度。從圖中可以看出，隨著外墻外表面太陽輻射吸收系數的降低，其對太陽輻射的吸收效果降低，夏季空調能耗就隨之降低，但冬季能耗則因太陽輻射得熱的降低而增加，但增加幅度比夏季空調能耗降低幅度小，因此外墻若采用隔熱涂料，其年采暖空調總能耗仍有所降低。根據計算結果，外墻外表面太陽輻射吸收系數對冬季采暖能耗的影響敏感性系數為-0.115，對夏季空調能耗的影響敏感性系數為0.038，全年采暖空調能耗影響敏感性系數為0.0064。
圖2 外墻外表面太陽輻射吸收系數對建筑能耗的影響分析結果
2 屋面敏感性系數分析
圖3為屋面傳熱系數對建筑能耗的影響分析結果。從中可以看出，屋面傳熱系數的影響對建筑能耗影響相對較弱，這主要是高層建筑中屋面影響面積很小的緣故。根據計算結果，屋面傳熱系數對建筑能耗的影響敏感性系數分別為，冬季0.066，夏季0.01，全年0.021。
圖3 屋面傳熱系數對建筑能耗的影響分析結果
圖4為屋面太陽能輻射吸收系數對建筑能耗的影響分析結果。從圖可以看出，與外墻類似，屋面外表面太陽輻射吸收系數的降低，將增加冬季采暖能耗，降低夏季空調能耗，總采暖空調能耗則降低。根據計算結果，其對建筑能耗的影響敏感性系數分別為，冬季-0.03，夏季0.016，全年0.004。
圖4 屋面太陽能輻射吸收系數對建筑能耗影響分析結果
3 外窗敏感性系數分析
圖5為建筑外窗傳熱系數對建筑能耗影響分析結果。從圖可知，在研究范圍內，建筑冬季采暖能耗隨建筑外窗傳熱系數的降低而降低，且影響明顯，建筑夏季空調能耗則隨外窗傳熱系數的降低而有所降低，且降低幅度越來越小，采暖空調總能耗則隨外窗傳熱系數降低而降低，且其降低幅度因夏季空調的影響表現出減少的現象。根據計算結果，外窗傳熱系數的影響敏感性系數分別為，冬季0.588，夏季0.012，全年0.169。
圖5 外窗傳熱系數對建筑能耗的影響分析結果
圖6為建筑外窗遮陽系數對建筑能耗的影響分析結果。從圖可以看出，當采用玻璃自身遮陽時，隨著外窗綜合遮陽系數的降低，建筑冬季暖能耗增加，夏季空調能耗降低且降低幅度大于冬季，因此建筑采暖空調總能耗也呈現下降趨勢。根據分析結果，若采用玻璃自遮陽方式時，外窗遮陽系數對建筑能耗的影響敏感性系數分別為，冬季-1.48，夏季0.29，全年0.11。
而如果建筑外窗采用活動遮陽措施時，其冬季外窗遮陽系數通過遮陽系統的關閉而不發生變化，其夏季遮陽系數則隨遮陽系統的打開而降低，因此采用活動外遮陽時，其冬季能耗不發生變化，而夏季空調能耗降低明顯，造成采暖空調總能耗降低幅度也明顯高于采用玻璃自遮陽措施。根據分析結果，采用活動外遮陽時，外窗遮陽系數對建筑能耗的影響敏感性系數分別為，冬季0，夏季0.29，全年0.259。
圖6 外窗遮陽系數對建筑能耗的影響分析結果
表1為建筑圍護結構各參數對建筑能耗影響敏感性系數匯總表。從表中可以看出，若以降低冬季采暖能耗為主，則節能重點排序應為外窗傳熱系數、外墻傳熱系數、屋面傳熱系數，不應考慮遮陽和隔熱措施；而若為降低夏季空調能耗，其節能重點排序應為外窗遮陽系數、外墻太陽輻射吸收系數、外墻傳熱系數、屋面太陽輻射吸收系數、外窗傳熱系數和屋面傳熱系數；而若考慮降低全年采暖空調總能耗，則節能重點排序應為外窗遮陽系數（活動遮陽）、外窗傳熱系數、外窗遮陽系數（玻璃遮陽）、外墻傳熱系數、屋面傳熱系數、外墻太陽輻射吸收系數、屋面太陽輻射吸收系數。
由于以上分析結果是基于特定的窗墻面積比確定的，如果窗墻比發生變化，其節能重要程度排序也將發生變化。以窗墻比變小為例，如果建筑外窗面積變小，其對建筑能耗影響的程度也將降低，因此其遮陽系數和傳熱系數對建筑能耗的影響程度也就隨之降低，此時外墻傳熱系數將可能成為節能重點，而外墻太陽輻射吸收系數影響排序也將前移而成為節能重點。
表1 建筑圍護結構各參數對建筑能耗影響敏感性系數匯總表
4 結論
4.1 （1）建筑外墻傳熱系數的降低，上海居住建筑冬季采暖能耗、夏季空調能耗、全年總能耗均降低。外墻傳熱系數對建筑采暖能耗的影響敏感性系數最高，對空調能耗的影響敏感性系數最低。
（2）建筑外墻外表面太陽輻射吸收系數的降低，夏季空調能耗降低，冬季采暖能耗增加。外墻外表面太陽輻射吸收系數對冬季采暖能耗的影響敏感性系數最低，對夏季空調能耗的影響敏感性系數最高。
4.2 （1）建筑屋面傳熱系數的降低，上海居住建筑冬季采暖能耗、夏季空調能耗、全年總能耗均降低。屋面傳熱系數對建筑采暖能耗的影響敏感性系數最高，對空調能耗的影響敏感性系數最低。
（2）建筑屋面外表面太陽輻射吸收系數的降低，夏季空調能耗降低，冬季采暖能耗增加。屋面外表面太陽輻射吸收系數對總采暖空調能耗的影響敏感性系數最低，對冬季采暖能耗的影響敏感性系數最高。
4.3 （1）建筑外窗傳熱系數的降低，上海居住建筑冬季采暖能耗、夏季空調能耗、全年總能耗均降低。外窗傳熱系數對建筑采暖能耗的影響敏感性系數最高，對空調能耗的影響敏感性系數最低。
（2）建筑外窗遮陽系數的降低，夏季空調能耗降低，冬季采暖能耗增加。外窗遮陽系數（玻璃遮陽）對總采暖空調能耗的影響敏感性系數最低，對冬季采暖能耗的影響敏感性系數最高；外窗遮陽系數（活動遮陽）對冬季采暖能耗的無影響，對夏季空調能耗的影響敏感性系數最高。
致謝：
感謝上海市科學技術委員會科研計劃項目“夏熱冬冷地區居住小區建筑節能技術體系研究與示范（編號：11dz1202300）”及上海市建筑科學研究院（集團）有限公司對本論文的資助。
參考文獻：
第5篇：冬季采暖范文
關鍵詞：游泳館，最小新風量，采暖負荷計算，防結露
隨著社會的發展和人民生活水平的提高，室內公共游泳館越來越多地出現在人們的生活中。許多星級賓館、高檔小區、體育中心等也建設配套了的公共游泳館。因此公共游泳館的設計也就越來越值得關注。對于小型的室內公共游泳館的空調通風設計，即需考慮其游泳館的特點，又要與一般公共建筑及大型游泳館區分開。
1、室內公共游泳館的特點
與大型游泳館相比，大多室內公共游泳館都不設觀眾席，只有一個小型的游泳池。只需要考慮池廳區域的空調設計，氣流組織相對簡單。
與一般建筑相比，室內公共游泳館也有自身的特點。首先，冬季室內設計溫度較高，通常達到28℃～30℃。其次，池廳空間大，為了采光，池廳內玻璃面積大，往往設有透光屋頂，冬季的熱負荷相對于一般公共建筑也就大很多。第三，游泳池的大量的水氣蒸發，使得池廳內濕負荷較大。第四，通常游泳池的采用氯處理方式，將散發到空氣中的氯氣排出，以免危害人體健康和腐蝕館內金屬制品。
結合以上特點，室內公共游泳館的冬季供暖通風設計需要重點考慮內排除室內空氣中的大量濕氣，重視其圍護結構內表面結露及設備的防腐蝕。
2、設計參數的確定
對游泳館的冬季供暖負荷和最小通風量的確定，首先要確定游泳館內的各項設計參數。
池水設計溫度
池水溫度的確定與游泳館的用途、游泳者類型及其在水中停留的時間長短、運動量大小等因素有關。根據《游泳池給水排水工程技術規程》，公共游泳池的成人池的池水設計溫度為27~28℃，取28℃。
室內設計溫度
為了保證冬季游泳人員在入水前和出水后的舒適性，《體育建筑空調設計》和國家衛生標準均要求是室內空氣溫度比池水溫度高1～2℃。
室內相對濕度
室內相對濕度的確定應進行綜合考慮，相對濕度過低，會造成池水的大量蒸發，從而增大通風量和熱負荷并且會使人出水后，由于水分蒸發加快而增加冷感覺。相對濕度過高，室內露點溫度就高，冬季圍護結構表明容易結露。室內相對濕度一般為50%～70%，不應超過75%。
空氣流速
空氣流速也是游泳館設計應考慮的一個參數，風速過高，會加快池水和出水后人體表面的水分蒸發，風速過低，會使氣流組織困難。因此池廳的空氣流速一般控制在0.15～0.3m/s。
3、室內游泳館的通風
冬季游泳館最小新風量的計算需要考慮三個方面，排除池廳內濕氣所需的風量，排除池廳內空氣中的氯氣所需的風量，滿足人員所需新風量。三者中取大值。
3.1、散濕量的計算
為了計算排除池廳內濕氣所需的風量，就得先計算出池廳內的散濕量。室內游泳館的散濕主要包括池水表面散濕、池邊濕潤地面散濕和人體散濕。
3.1.1、池水表面散濕量
池水表面散濕量可按以下公式計算：
W1=0.0075(0.0152V+0.0178)×(Pw-Pi) ×Fw (kg/h) （3.1）
其中：
V 水面風速，取0.15~0.3 m/s；
Pw 池水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力，Pa；
Pi 池廳空氣的水蒸氣分壓力，Pa；
Fw 水面面積，m2。
3.1.2、池邊濕潤地面散濕量
池邊濕潤地面散濕量可按以下公式計算：
W2=0.0171×(tn-ts) ×F×n (kg/h)（3.2）
其中：
tn 館內室內干球溫度，℃；
ts 館內空氣濕球溫度，℃；
F 池岸面積，m2；
n 潤濕系數，n值取決于不同的工況，取0.2~0.4為宜。
3.1.3、人體散濕量
W3=0.001×m×w (kg/h)（3.3）
其中：
m 人數；
w 人均散濕量，取134 g/(h×人)。
3.1.4、總散濕量
總散濕量為池水表面散濕量、池邊濕潤地面散濕量和人體散濕量的總和。
W=W1+W2+W3(kg/h)（3.4）
3.2、通風量的計算
3.2.1、冬季最小新風量的計算
冬季室外溫度較低、室外空氣含濕量較低，直接利用室外空氣對池廳進行除濕是可行的。
為了散除池廳內的總散濕量，所需的新風量可按以下公式計算：
L1=W /ρ（dn-dw） (m3/h) （3.5）
其中：
W 館內總散濕量， kg/h；
dn 館內空氣含濕量，kg/kg?干空氣；
dw 室外空氣含濕量，kg/kg?干空氣；
ρ 濕空氣的密度，取1.2kg/m3。
為了排除池廳空氣中的氯氣所需的新風量可按1~4次/h換氣次數計算。
滿足人員所需新風量可按以下公式計算：
L3=m×l （m3/h）（3.6）
其中：
m 人數；
l 人均新風量，m3/h?人。
計算后，取三者L1、L2、L3中大值，作為冬季游泳館所需的新風量L新。
另外，值得提出的是，過渡季節室內外溫度、含濕量比較接近，將室外新風送入室內有可能會造成圍護結構的結露。因此，若過渡季節新風不經過空調處理，室內游泳館直接進行通風除濕，則其送風溫度應高于或等于室內露點溫度，對應的含濕量應按室外的氣象曲線上的有關點選取，即一年12個月的通風曲線與露點溫度加1℃的溫度線相交點。過渡季節的新風量可按以下公式計算：
L過渡=W / ρ（dn-dw。過渡） (m3/h) （3.7）
其中：
W 館內總散濕量， kg/h；
dn 館內空氣含濕量，kg/kg?干空氣；
dw.過渡 過渡季節室外空氣含濕量，kg/kg?干空氣；
ρ 濕空氣的密度，取1.2kg/m3。
3.2.2、排風量的計算
為了不使池廳內的潮濕空氣轉送到休息廳、更衣室等其他用房，池區應保持一定的負壓，因此排風量的設計一般取新風量的1.1~1.15倍。
4、游泳館的采暖
大多室外公共游泳館內都不設觀眾席，只需要布置一套供回風系統。根據室內公共游泳館自身的特點，冬季通常采用的采暖方式為：熱風采暖、熱風輻射采暖和地板輻射采暖相結合的方式。
地板輻射采暖的設置是為了提高游泳者的舒適度。若地板未作采暖，那么游泳者出水后，足部的熱量會迅速損失而感到寒冷和不適。但同時，會所游泳館的池岸面積不大，地板輻射采暖所提供的熱量不足以提供室內所需的熱負荷，所以只能作為輔助采暖方式。
冬季采暖設計中，游泳館的熱負荷包括以下幾部分：建筑負荷、泳池蒸發所需熱量及空氣向水面放熱量。
建筑負荷
建筑負荷Q1包括圍護結構負荷等，與一般公共建筑相似。
泳池蒸發所需熱量
泳池內水分蒸發所需的熱量，可按以下公式計算：
Q2=W×γ/3600(kW) （4.1）
其中：
W 館內總散濕量， kg/h；
γ 室內溫度下的飽和空氣氣化潛熱，kJ/kg。
空氣向水面放熱量
空氣向泳池水面放熱量，可按以下公式計算：
Q3=α×(tn-t水) ×Fw(kW)（4.2）
其中：
α 對流換熱系數，取12 J/(m2?S?℃)；
tn 館內空氣干球溫度，℃；
ts 泳池池水水溫，℃；
Fw 水面面積，m2。
室內總負荷
室內總負荷為建筑負荷、泳池蒸發所需熱量及空氣向水面放熱量的總和。
Q冬=Q1+Q2+Q3(kW) （4.3）
冬季游泳館所需的總熱量還應加上新風熱負荷，可按以下公式計算：
Q4=L冬×Cp×ρ×(tn-tw)(kW)（4.4）
Q’冬=Q1+Q2+Q3+Q4(kW)（4.5）
5、對建筑設計的要求
冬季游泳館內溫度高，濕度大，如果建筑熱工設計和處理不當，就會是圍護結構內表面結露。因此應該對建筑圍護結構進行熱工校核，并向建筑專業提供圍護結構允許的最大傳熱系數，保證內表面溫度高于室內露點溫度1~2℃。允許的最大傳熱系數可以按以下公式計算：
K=α(tn-τn)/( tn- tw)（5.1）
其中：
K 圍護結構允許的最大傳熱系數，W/m2?℃；
tn 館內空氣干球溫度，℃；
tw 室外空氣干球溫度，℃；
τn 圍護結構表面溫度，℃，應比館內空氣露點溫度高1~2℃；
α 圍護結構內表面放熱系數，墻及地面取8.7 W/m2?℃；
有井形突出物的頂棚、樓板取7 W/m2?℃。
防結露的措施不僅是采用恰當的傳熱系數的圍護結構，保溫層和隔汽層的材質和布置位置也應當合理，防止水氣進入圍護結構而降低其保溫效果。
6、工程實例
以某地小區會所游泳館為例。游泳館池廳位于游泳館二層，池廳面積為580m2，部分區域層高為7.4m，部分區域層高為3.6m，內設25×12.5的泳池,池岸面積為268 m2。游泳池內人數按0.2人/m2計算，總人數為120人。
室內設計參數為：游泳池水溫為28℃，館內空氣干球溫度為30℃，相對濕度為70%，池面風速定為0.25m/s。
6.1、散濕量計算
根據公式3.1到3.4，計算得出冬季該游泳館的散濕量如下：
W1=0.0075×(0.0152×0.25+0.0178)×(3782.2-2972.2) ×(25×12.5)=34.5 kg/h
W2=0.0171×(30-25.5) ×268×4=8.25 kg/h
W3=0.001×120×134=16.08 kg/h
W=W1+W2+W3=58.8 kg/h
6.2、通風量計算
冬季最小新風量可根據公式3.5和3.6，計算得出：
L1=58.8/1.2×（18.9-2）=2902 m3/h
L2=5500 m3/h
L3=120×50=6000 m3/h
三者取大值L新=6000m3/h。冬季排風量取新風量的1.1倍，L排=6600m3/h。
6.3、采暖熱負荷計算
通過負荷計算軟件計算得建筑熱負荷Q1=52kW。
泳池內水分蒸發所需的熱量，按公式4.1計算得出：
Q2=58.8×2430/3600=39.7 kW
空氣向泳池水面放熱量，按公式4.2計算得出：
Q3=12×(30-28) ×(25×12.5)=7.5 kW
室內總熱負荷，按公式4.3計算得出：
Q冬=Q1+Q2+Q3=99.4 kW
冬季游泳館所需的總熱量還應加上新風熱負荷，按公式4.4和4.5計算得出：
Q4=6000×0.24×1.2×(30-(-4))=58.8 kW
Q’冬=Q1+Q2+Q3 + Q4=158.2 kW
6.4、圍護結構允許的最大傳熱系數
對建筑設計提出了圍護結構允許的最大傳熱系數的要求：
外墻允許的最大傳熱系數：
K=8.7×(30-25)/ (30-(-4))=1.28 W/m2?℃
屋面允許的最大傳熱系數：
K=7×(30-25)/ (30-(-4))=1.03 W/m2?℃
6.5、采暖通風設計
冬季空調采用一次回風系統，根據一次回風空調系統送風量計算公式，計算得到空調箱總送風量為24000 m3/h。新風量根據前面計算為6000 m3/h。
因為池岸靠外墻部分下方無夾層，及池岸狹小，無法考慮下送下回的氣流組織方式，所以采用上送下回的方式。送風口布置方面，設置了側向下送風口對外墻吹風，并設置了向上送風口對頂棚吹風，防止頂棚結露。排風口布置在頂棚最高處，以排除室內污染空氣及蒸發上升的水蒸氣。
游泳館的冬季通風系統設置能量回收系統，對冬季排風進行顯熱回收。鑒于池廳內排風含有氯氣，不僅對潛熱回收設備的防腐等要求較高，而且有可能出現排出的氯氣回灌入室內的現象，所以采用了顯熱回收的方式。
游泳館的空調設備、通風管道及部件，只要是暴露在潮濕空氣中，均采用耐腐蝕材料，或采用高效防銹漆加以保護。
7、小結
室內公共游泳館的圍護結構防結露問題是游泳館設計的一個關鍵，采暖通風設計除了要準確地計算以外，還應與建筑設計人員配合，選擇合適的維護結構。
防止游泳館內氯對人體的危害和金屬構件的腐蝕，通風設計中應考慮通過機械通風來降低氯的濃度，并做好防腐處理。
室內公共游泳館一般采用熱風采暖或熱風采暖與地板輻射采暖相結合的方式。工程實例中采用了熱風采暖與地板輻射采暖相結合的方式，即滿足館內溫濕度要求，也提高了舒適度。
第6篇：冬季采暖范文
【摘要】峰峰集團有限公司薛村礦是1959年11月5日建成投產，原設計生產能力90萬。1988年7月開始改擴建，于1991年12月改擴建竣工投產。改擴建后年設計生產能力為135萬t/a，1997年實現達產。井田位于河北省邯鄲市西南部，峰峰礦區大社鎮。
關鍵詞：礦井回風余熱；熱泵；研究
【 abstract 】 fengfeng group Co., LTD, xue village ore is on nov. 5, 1959 are put into operation, the original design production capacity of 900000. Beginning in July 1988 and expansion, in December 1991 completed expansion. The same expansion production capacity of 1.35 million t/a, 1997 DaChan realization. Located in hebei province southwest of handan laohutai mine field, fengfeng mine big clubs in town.
Keywords: mine return air waste heat; Heat pump; research
中圖分類號：O741+.2文獻標識碼：A 文章編號：
薛村礦東風井立井和輔助設施采用6.5噸兩臺鍋爐供暖，鍋爐服務年限已久，維修費用之大，耗能之高，為滿足立井和輔助設施供暖的需要，搞好節能減排工作，故申請對采暖進行節能改造。
1東風井供熱現狀：
（1）、東風井使用的兩臺6.5t/h蒸汽鍋爐是1989年安裝運行的，至今運行20多年，運行效率低，每年都要大修，運行成本居高不下，現已超限服務，急需更換新設備。供熱負荷一個進風立井和近2000m2附屬建筑。
（2）、東風井使用的兩臺6.5t/h蒸汽鍋爐，2008年節能減排在環保部門已經上報注銷，在上級環保部門已無運行資質。
（3）東風井副井井口預熱裝置自1990年安裝至2011年已使用20年，副井井口用SRZ15*7D散熱器 50組和鋼排管散熱器28組，構成副井井口空氣預熱系統，銹蝕嚴重，應全部更換。
2選用供熱方案比較
2.1投資費用比較：
從薛村電廠引蒸汽至東風井，經過汽水交換機組交換供熱制冷。
（1）、使用薛村電廠供熱投資情況
1、風源熱泵設備：183.04萬元；
2、風井廠區內系統安裝總造價：130萬元；
3、薛村電廠至東風井機房室外管道部分總造價：1248.4萬元；
4、土建部分總造價：31萬元；
5、室外管網征地總造價：60萬元；
6、系統設計費16萬元；
合計：1668.44萬元。
（2）、使用風源熱泵機組供熱投資情況
利用東風井回風余熱做熱源，通過風源熱泵機組交換供熱制冷。
1、風源熱泵設備：496萬元；
2、安裝總造價：212.88萬元；
3、室外管道部分總造價：116萬元；
4、土建部分總造價：59萬元；
5、系統設計費16萬元；
合計：899.88萬元
2.2運行費用比較
（1）、使用薛村電廠蒸汽供熱運行費用（329.33萬元）
冬季運行用：為了確保系統安全可靠，所需薛村電廠輸送不低于0.8Mpa蒸汽壓力，因管網距離長，路途消耗0.5Mpa,到達東風井廠區機忘房的蒸汽壓力不得低于0.3Mpa。冬季所需蒸汽量13T/h（未考慮路途經過村民截盜蒸汽），冬季采暖期120天，電廠收取每T/h蒸汽費用為85元，冬季的運行費用：
13×24×120×85=318.24萬元
附屬設備耗電量70KW
70×24×120×0.55=11.09萬元
冬季總計運行費用：329.33萬元
（2）、使用風源熱泵機組供熱運行費用（96.7萬元）
冬季最冷工況（室外溫度-15℃）下運行三臺風源熱泵機組、三臺一次水泵、三臺循環水泵、九臺井筒加熱器，總的輸入功率1314KW；但冬季的室外空氣溫度一般-10℃，所以設備的運行數量少于設計的總臺數。
1、冬季的室外氣溫-5℃時的運行費用
（338＋37＋45＋55＋5）×60×24×0.7×0.55=266112元=26.6萬元
2、冬季的室外氣溫-10℃時的運行費用
（338＋37＋45＋55＋5）×2×60×24×0.7×0.55=532224元=53.2萬元
3、維護費用
因為風源熱泵機組、水泵、礦井加熱機組都是技術成熟，運行穩定的設備，運行維護費用相對較低，每個采暖季的維護費用一般不超過10萬元。
4、水費
采用風源熱泵機組小時水的消耗約為15t/h，一噸水按1.6元計算，一個采暖季水費約：
15×1.6×24×120=69120元=6.9萬元
所以，采用風源熱泵機組后冬季總的運行費用為：
合計：26.6+53.2+10+6.9=96.7萬元。
（3）、使用兩臺6.5t/h的蒸汽鍋爐供熱運行費用（296.3萬元）
現在冬季有兩臺6.5t/h的蒸汽鍋爐供東風井井筒防凍及東風井廠區采暖,鍋爐產出蒸汽壓力為0.1～0.2MPa。
1、燃料費
一個采暖期共消耗燃煤4000t，目前煤價按600元/t,燃料費共計：
4000×600元/t=2400000元=240萬元
2、電費
鍋爐房引風機：37KW×2；鼓風機：15KW×2；除渣機4KW×2；鍋爐房給水泵：18.5KW×2；除灰泵：22KW×2；鍋爐房上煤機：3KW。以上設備的利用系數按0.7計算，鍋爐房一個采暖季電費：
（37×2+15×2+4×2+18.5×2+22×2+3）×0.7×24×120×0.55
=217325元=21.7萬元
3、日常維護費
每個采暖季約10萬元。
4、水費
采用鍋爐供熱小時水的消耗約為10t/h，一噸水按1.6元計算，一個采暖季水費約：
10×1.6×24×120=46080元=4.6萬元
5、鍋爐大修費
因鍋爐已經運行了15年之久，為了確保鍋爐正常運行，鍋爐每年的大修費約20萬元。
⑥、副井井口用SRZ15*7D散熱器: 0.4萬元/組×50組=20元和鋼排管散熱器28組×0.25萬元=7.0萬元，構成副井井口空氣預熱系統，銹蝕嚴重，應全部更換。更換井口散熱器費用27萬元。
所以，采用鍋爐供熱每個采暖季的運行費用總計：
⑦非采暖季，鍋爐日常維護人工安每天5個工×150元/工×30天/月×8個月=18萬元
合計：240+21.7+10+4.6+20+27+18=341.3萬元
根據以上投資費用、運行費用分析，使用風源熱泵機組為最佳改造方案。
3風源熱泵集中供熱(制冷)方案
（一）、冬季熱負荷情況
目前冬季井筒防凍最大熱負荷為3500kw，考慮10%的管道能耗損失系數，考慮15%的富余系數，需要由設備提供的熱負荷為4375kw。
（二）、夏季冷負荷情況
東風井附屬建筑物總建筑面積約2000m2,冷負荷指標按100w/m2,則夏季建筑物采暖冷負荷為200kW，考慮10%的管道能耗損失系數，需要由設備提供的冷負荷為220kw。
（三）、風源熱泵機組選型
根據4535kw最大熱負荷和220kw冷負荷和，依據風源熱泵機組資料，冬季可選擇三臺國際先進技術開利風源熱泵機組，機組型號為30HXC-HP2-400,單臺制熱量為1548kw。風源熱泵機組制熱工況下的主要參數如下：
制熱量：1548KW
輸入功率：338KW
熱水進出水溫度：45/50℃
熱水流量：263m3/h
熱源水進出水溫度：15/7℃
熱源水流量：130m3/h
數量：三臺
三臺風源熱泵機組總的制熱能力為4626kw，滿足最大熱負荷的需要。此時的最大循環水流量為390m3/h。
夏季冷負荷為220kw，一臺風源熱泵機組制冷量1312kw，能夠滿足最大冷負荷。
為了保證礦井回風余熱利用風源熱泵供熱及制冷系統的正常安全經濟運行，制定了完善的年度檢修維護保養檢修計劃，遠轉維護人員嚴格按要求進行檢修維護保養礦井回風余熱利用風源熱泵供熱及制冷系統裝置就可以保證礦井入風井口空氣溫度在最寒寒冷的冬季保證東風井井口溫度不低于2攝氏度，符合《煤礦安全規程》對礦井入風井空氣溫度的要求，保證了薛村礦東風井冬季供風和付井提升物料和升降人員的需求。
【參考文獻】
[1]王會勤.礦井回風余熱在平煤三礦的應用[J].煤炭加工與綜合利用,2011(6).
[2]徐廣才,陳炬,朱杰.淺談煤礦余熱資源的利用[J].煤炭工程,2010(9).
[3]盛振興,辛嵩.礦井通風余熱熱管回收技術研究[J].礦業安全與環保,2009(6).
第7篇：冬季采暖范文
本多功能廳是某大型會展中心的一個輔助功能區，設置在建筑12.500標高平面，多功能廳建筑面積為11500平方米，核心區面積為6000平方米，其余為輔助功能區域。多功能廳可以進行大型會議、表演。層高22.0米，設計有前廳，過廳、小型洽談室、化妝間、貴賓廳、休息廳、辦公室、同聲傳譯、備餐間及為其服務的設備間等，其中辦公室、化妝間、同聲傳譯層高為5.0米，其他輔助間為10.0米。平面設置如圖1.
二、設計計算參數
1.夏季室外計算參數：夏季空調計算干球溫度28.4℃
夏季空調計算濕球溫度25.0℃
夏季空調日平均溫度25.50℃
夏季最熱月月平均相對濕度83%
夏季通風計算干球溫度26.0℃
夏季大氣壓力 994.7hPa
2.冬季室外計算參數：冬季空調計算干球溫度-14℃
冬季采暖計算干球溫度-11℃
冬季最低日平均溫度-10.6℃
最冷月月平均相對濕度58%
冬季通風計算干球溫度-5℃
冬季大氣壓力 1013.8hPa
3.夏季室內計算參數：
房間名稱 溫度（℃） 相對濕度（%） 新風量（m/人.h）
前廳 25～27
辦公室 24～26
貴賓室 23～25
同聲傳譯 23～25
會議室 24～26
多功能廳 23～25
休息室 24～26
4.冬季室內計算參數：
房間名稱 溫度（℃） 相對濕度（%） 新風量（m/人.h）
前廳 15～18
辦公室 18～20
貴賓室 19～21
會議室 18～20
多功能廳 19～21
休息室 18～20
三、空調系統設計
1.冷、熱源的選擇
夏季冷水供應由地下室設備間內冷水機組供冷水，冷水機選用約克離心式冷水機，冷卻塔設置在會展中心的屋面.冬季熱水由設備間的板式換熱機組供給60/50℃熱水。多功能廳設置在會展中心內部，與會展中心共用一個冷、熱水機組，然而多功能廳的使用時間多在晚上，冷熱負荷較大，與會展中心使用時間多數不一致。所以，考慮在設備間的分集水器單獨設置一組冷熱水供回水管道供給多功能廳使用，為保證末端之間冷、熱水管道平衡，末端機組管道上分別設置平衡閥，以平衡阻力，保證正常供冷、供熱。
2.空調設計：多功能廳及其前廳采用低風速全空氣系統。回風與新風混合后進入風柜，經冷卻、除濕、及加壓后經過消音器進入主風道，經由送風口送入室內。當室內負荷發生變化時，由設置在風柜回風口溫度控制器感知后，自動調節安裝在風柜回水管上的電動比例調節閥，調節進入風柜的冷、熱水流量來調節室內負荷。
3.氣流組織：多功能廳層高為22.0米，設計使用階梯式會議用椅，選擇風口我們選用噴口送風，雙向對噴，風口安裝高度分別為13.0米、7.85米，水平射程為25米，同側下部集中回風，保證人員活動空間處于舒適性范圍，減少上部非活動空間的空調消耗。分別布置于大廳兩側。如圖2.
前廳及過廳層高為6米，所以采用旋流式風口送風。辦公室、化妝間、休息廳等層高3.5米，故采用風機盤管加新風的型式。
4.節能措施：大連地區夏季室外空調計算干球溫度為28.4℃，空調計算濕球溫度為25.0℃，過度季節長，具備相對較好的自然氣候條件，多功能廳人員和燈光負荷比例較大，供冷期較長，故考慮空調系統設計時充分考慮設計利用新風，以達到節約能源的目的，大幅度減少全年冷水機組的運行時間。設計時安裝有10臺軸流式排風機，在全新風時制冷時開啟排風機，以控制室內風壓。采用回風機的好處是室內壓力以控制，風機不必設置變頻裝置。
5.冬季采暖的其他措施：大連采暖地區劃分屬于寒冷地區，氣候屬于海洋性氣候，刮風天數多，同樣氣溫會感覺更加寒冷。根據我們多年來空調運行的經驗，大空間空調熱空氣往上走，上部空間溫度高，人員停留的空間內溫度往往較低。針對實際情況，在考慮冬季采暖時，我們增加了地熱采暖。應該說通過近年來的使用效果來看，在冬季，地熱采暖很好地保證了多功能廳的安全使用，而且非常舒適，用戶非常滿意。
第8篇：冬季采暖范文
關鍵詞圍護結構新風負荷建筑能耗
1概述
某住宅樓是座廟會適度低能耗的高級住宅建筑，其護結構經歐洲建筑物理學家進行優化設計，采用了多項節能措施，保溫性能高于現行節能標準。為了掌握冬季采暖能耗和采暖期運行耗是量情況，我們對該住宅樓內的典型戶型進行冬季采暖期能耗計算，并對風冷熱泵配備電加熱采暖方式的耗電量進行分析計算。
2冬季建筑能耗計算方法
建筑能耗模擬方法有許多種，其采用能耗計算方法應用較多的通常是：度日計算法和逐時計算法。
度日計算法是將整個采暖期按度日值計算能耗，具有簡單快速的特點，當建筑物用途及系統恒定時，用這種方法是合理
的。其基本公式為：
Q=Kt*DD/η
式中：Q----采暖期能耗
Kt----總熱損失系統；
DD----度日值：
Η----系統的效率
逐時計算法是最復雜，也是最準確的一種能耗計算法，它是根據室外逐時的氣象數據，室內設計參數，逐時計算出建筑的能耗。其代表軟件有：美國政府的DOE2，美國軍方的BLAST和室內環境溫度和能耗模擬軟件DEROB。DOE2是世界上功能最強大的建筑能耗模擬軟件，其界面固定，對室外氣象參數要求很高，用起來很費時間。我們采用室內環境溫度和能耗模擬軟件來計算錦繡大地公寓逐時的能耗情況。程序是通過建立R-G（熱阻-熱容）網絡，并對網絡中的節點建立方程組進行求解，從而模擬出瞬態的傳熱過程。
采用該程序軟件進行能耗計算，需要輸入逐時的室外氣象數據，這里采用北京地區標準年的逐時氣象參數，它是根據北京地區過去三十年的氣象數據，由科學統計方法所生成的。
3北京氣候特點和氣象參數整理
北京位于華北平原北端，屬大陸性季節氣候。冬季寒冷干燥，采明期長達4個多月。北京冬季晝夜溫差大，最冷溫度低，但是低溫發生時間短，最低溫度多發生在清晨。北京市計算用采暖期的天數為129天，自11月9日到第二年3月17日；采暖期室外平均溫度：1-1.6℃；采暖期采暖室外計算（干球）溫度（℃）：-9℃。
通過對北京氣象溫度進行頻譜分析，可以了解北京市室外溫度的分布情況，高低溫發生時間及累計小時數。統計數據中11月9日至第二年3月17日的室外干球溫度頻譜圖形見圖1。
圖1溫度-發生時間頻譜曲線
從圖1溫度-發生時間頻譜曲線中可以看出，冬季采暖期室外溫度大部分都在-10℃到7℃之間，其最低氣溫-17.2℃，最高氣溫16℃，平均值-1.6℃。
氣象數據來源是從北京市氣象臺購買的。標準年數據是科研人員根據氣象臺測得的30年的氣象資料，科學地計算統計出的一套全年逐是的氣象參數數據，用于提供給科學研設計人員作為計算依據。根據標準年的氣象參數算得的建筑耗能量是科學
的，比較能符合實際情況的。
4建筑類型和牲參數及中戶型空調系統描述
4．1戶型的選擇及簡介
該節能住宅樓為高層住宅建筑，分為A、B、C三座，各座建筑外型和戶型是不盡相同的。為了準確的掌握不同戶型的冬季采暖期能耗和采暖運行耗電量情況，應選用典型的建筑類型進行計算。
經過比較，選擇面積較大，朝向不利的C座B戶型和面積較小，朝向有利的A座E戶型作為計算對象，并對每個戶型分標準層和首層進行計算。
C座B戶型建筑面積為156.8m2，層高2.8m，位于C座的東北角；A座E戶型建筑面積為139.00m2，層高2.8m，位于A座的西南角。
4．2戶型的建筑特性參數介紹
《民用建筑節能設計標準》（采暖居住部分）北京地區實施細則（以下簡稱細則）對居住建筑各部分圍護結構傳熱系數限值有所規定，下表是細則規定的圍護結構傳熱系數與該住宅樓的圍護結構傳熱系數及有關參數。細則錦繡大地公寓
外墻傳熱系數[W/(m2·K)]0.820.43
外窗傳熱系數[W/(m2·K)]4.02.2
屋頂傳熱系數[W/(m2·K)]0.60.2
地板傳熱系數（不采暖地下室上部地板）[W/(m2·K)]0.550.43
單位建筑面積的建筑物內部得熱量（W/m2)3.8不考慮
室內計算溫度（℃）1620
另外計算用的其他參數如下：
1．內走廊（公共區域）冬季設計溫度：t=12℃。
2．不考慮戶型內主要電氣設備及人體負荷內部發熱量。
3．戶型居住人數：4人。
4．新風量：30m3/（h·人）。
5．外墻組成：由外到內依次為：瑞博蘭干掛磚幕墻，流通空氣層，100mm厚聚苯板保溫隔熱層，200mm現澆混凝土。
6．樓板樓面做法：樓板為160～200mm現澆混凝土。樓板上有50mm厚陶粒混凝土，陶粒層上有40mm厚水泥砂漿或地磚等。
7.地下車庫沒有采暖，計算溫度5℃。
8．兩戶型鄰居家及上下樓層戶內均按有人考慮計算溫度。
4．3戶型的空調系統介紹
以上戶型的空調系統為風冷管道式熱泵空調機組加輔助電加熱，其運行參數和模式為：
1．室外溫度t>-2℃熱泵機組運行
2．室外溫度-6℃＜t≤-2℃熱泵機組與一檔電加熱同時開啟。
3．室外溫度t≤-6℃熱泵機組關閉，二檔電加熱開啟。
4．A座E戶型選用的電加熱為5kW。
5．C座B戶型選用的電加熱為3+3kW。
4．4空調熱泵機組COP的說明
機組的COP性能曲線見下圖：圖2、圖3。
圖2TSA30BR空調熱泵機組的COP性能曲線
圖3TSA2020BR空調熱泵機組的COP性能曲線
5冬季能耗逐時計算結果
5．1按設計條件的計算結果
按照《民用建筑節能設計標準》北京地區實施細則，北京地區普通住宅建筑耗熱量指標不應超過20.6W/m2。需要特別指出的是這個指標是以單位建筑面積的建筑物內部得熱量為3.8W/m2，平均室內溫度16℃計算得出的，而本文中兩戶型的能耗計算不考慮單位建筑面積的建筑物內部提熱量，平均室內溫度按20℃考慮。
冬季能耗分為兩部分，一部分圍護結構能耗，由計算程序計算出逐時的轉護結構能耗，另一部分為新風能耗，根據氣象數據中逐時的室外溫度和相對濕度及室內溫度20℃，室內相對溫度按我國暖通設計規范取40%，新風量按要求每戶為120m3/h，由以上數據，采用室內外焓差計算出各戶逐時新風能耗。計算結果見表1。
各戶能耗計算結果匯總表表1
室內溫度傳熱系數新風量戶型能耗面積能耗指標
圍護結構新風總計圍護結構新風總計
（℃）W/(m2·K)m3/hW·hW·hW·hW/m2W/m2W/m2
200.43120A-E-F54000004445143984514312.5510.3322.88
200.43120A-E-S44000004445143884514310.2210.3320.55
200.43120C-B-F750000044451431194514317.4310.3324.61
200.43120C-B-S630000044451431074514314.6410.3322.13
A-E-F:A座E戶型首層A-E-S:A座E戶型標準層
C-B-F:C座B戶型首層C-B-S:C座B戶型標準層
5．2新風量改變對計算結果的影響
根據氣象數據中逐時的室外溫度和相對濕度及室內溫度20℃，室內相對濕度按我國暖通設計規范取40%，新風量由每戶為120m3/h變為80m3/h，由以上數據，采用室內外焓差計算出各戶逐時新風能耗。其他條件不變，計算結果見表2。
5．3室內計算溫度變化對計算結果的影響
根據氣象數據中逐時的室外溫度和相對濕度及室外內溫度18℃，室內相對濕度按我國暖通設計規范取40%，新風量每戶為120m3/h，由以上數據，采用室外焓差計算出各戶逐時新風能耗。其他條件不變，計算結果見表2。
條件改變后各戶能耗計算結果匯總表表2
室內溫度傳熱系數新風量戶型能耗面積能耗指標
圍護結構新風總計圍護結構新風總計
（℃）W/(m2·K)m3/hW·hW·hW·hW/m2W/m2W/m2
200．4380A-E-F54000002963429836342912.556.8919.43
200．4380A-E-S44000002963429736342910.226.8917.11
200．4380C-B-F750000029634291046342917.436.8921.55
200．4380C-B-S63000002963429926342914.646.8919.08
180．43120A-E-F49000003932161883216111.399.1420.52
180．43120A-E-S4000000393216179321619.299.1418.43
180．43120C-B-F680000039321611073216115.809.1422.11
180．43120C-B-S57000003932161963216113.259.1419.84
200．82120A-E-F680000044451431124514315.8010.3326.13
200．82120A-E-S560000044451431004514313.0110.3323.34
200．82120C-B-F890000044451431334514320.6810.3327.49
200．82120C-B-S740000044451431184514317.2010.3324.40
5．4外墻傳熱系數的改變對計算結果的影響
根據氣象數據中逐時的室外溫度和相對濕度及室內溫度20℃，室內相對濕度按我國暖通設計規范新風量每戶為120m3/h，外墻傳熱系數改為細則中規定0.82W/(m2·K)。由以上數據，計算出各戶逐時圍護結構能耗和新風能耗。其他條件不變，計算結果見表2。
由此可見，當建筑圍護結構熱工性能較好時新風量的變化對建筑能耗的影響較大，占到總能耗的40%～50%，圍護結構的性能越好，新風負荷能耗在總能耗中占的比例越大。當新風量減小1/3時，各戶型能耗減15%左右；當室內計算溫度由20℃降為18℃時，各戶型能耗減小10%左右；外墻傳熱系數改為細則中規定的0.82W/(m2·K)時，即比原外墻傳熱系數增大近1倍時，各戶型能耗減小12%左右。因此，新風量的加在和室內溫度的提高，提高了室內舒適水平，但付出增加能耗量的代價，只有合理的選擇新風量和提高維護結構的熱水工性能，才能降低能耗。
6風冷熱泵配備電加熱采暖方式的耗電量分析計算
逐時耗電量計算結果
1．A座E戶型標準層：
1）采暖期平均每日耗電量：（kW·h）4934
2）采暖期總耗電量：（kW·h）6365.10
3）采暖期能耗最大日耗電量：（kW·h）95.30
2．A座E戶型首層：
1）采暖期平均每日耗電量：（kW·h）54.59
2）采暖期總耗電量：（kW·h）7042.25
3）采暖期能耗最大日耗電量：（kW·h）104.39
3．C座B型標準層：
1）采暖期平均每日耗電量：（kW·h）55.98
2）采暖期總耗電量：（kW·h）7221.00
3）采暖期能耗最大日耗電量：（kW·h）116.64
4．C座B戶型首層：
1）采暖期平均每日耗電量：（kW·h）61.82
2）采暖期總耗電量：（kW·h）7975.29
3）采暖期能耗最大日耗電量：（kW·h）127.29
以上結果是根據在設計條件下計算的能耗結果計算出的，對于因設計條件改變后的能耗計算結果，耗電量可根據上述計算方法是很容易的計算出來，此處就不再進一步分析了。
參考文獻
第9篇：冬季采暖范文
關鍵詞：自采暖小鍋爐拆并能源結構節能減排
中圖分類號：TK22文獻標識碼： A
引言
烏魯木齊市地處亞歐大陸腹地、市區東西南三面環山，冬季平均風速小，靜風頻率高，逆溫層最厚時達1300米左右，加之環境容量和自凈能力十分有限，使得大氣污染物不易擴散、稀釋。同時，由于新疆燃煤儲量豐富，且供熱燃煤價格的相對低廉，造成烏魯木齊市供熱能源結構長期以燃煤為主，呈現出明顯的煤煙污染特征。特別是烏魯木齊市城鄉結合部的居民自采暖燃煤小鍋爐耗煤量大又無除塵脫硫設施，通過低空直接排放，污染十分嚴重，是冬季大氣環境質量的決定性因素，要實現供熱能源結構調整和大氣污染治理的目標，務必要徹底消滅城鄉結合部的居民小鍋爐。本文對烏魯木齊市自2010年起大規模實施的居民自采暖燃煤小鍋爐拆并工程和取得的顯著成效進行介紹和分析，希望對存在類似情況城市的供熱能源結構調整和大氣污染治理工作提供經驗和借鑒。
1、烏魯木齊市地理、氣候特征
烏魯木齊市地處歐亞大陸中心，天山山脈之北，天山西段與東段結合部的北簏，準噶爾盆地南緣，是世界上離海洋最遠的城市。烏魯木齊市區三面環山，北部平原開闊，地勢東南高、西北低，呈南北條狀，東部有博達山、喀拉塔格山、東山；西部有喀拉扎山、西山；南部有伊連哈比爾尕山東段（天格爾山）、土格達坂塔格等。
烏魯木齊市地處歐亞大陸腹地，遠離海洋，氣候干燥，屬于中溫帶大陸干旱氣候區。氣候特點是：晝夜溫差大，寒暑變化劇烈；降水少，年平均降水量為194毫米；四季分配不均，春秋兩季較短，冬夏兩季較長，冬季寒冷漫長；冬季有逆溫層出現。最暖的七、八月平均氣溫為25.7℃，最冷的一月平均氣溫為-15.2℃。每年6至10月是烏魯木齊旅游的黃金季節，因為這段時間花木爭艷，瓜果溢香。
烏魯木齊年歷史極端低溫-41.5℃（1951年），最大凍深1.62m，年降雪最多65天，平均40天，最早降雪9月5日，最晚降雪5月13日（區間248天），最大積雪深48cm。采暖期法定為162天，采暖期室外平均溫度-8.5℃；實際采暖期約181天（10月15日～次年4月15日），采暖期室外平均溫度-7.4℃，室外采暖設計溫度-22℃。
2 、工程實施背景及形勢
2.1背景及形勢
由于烏魯木齊市三面環山使得大氣污染物不易擴散、稀釋和2012年以前烏魯木齊市以燃煤為主的能源結構類型，造成烏魯木齊市冬季取暖鍋爐的煙塵無法擴散，每年冬春，空中氤氳的煤煙使烏魯木齊人難見天日。
雖然我市采取了大量措施，但隨著城市規模的不斷擴大和經濟的高速發展，首府空氣環境質量差的狀況仍未得到根本改善，烏市群眾強烈要求進一步加強大氣污染治理，還首府以藍天。為從根本上治理烏魯木齊市冬季煤煙型大氣污染，在自治區黨委、人民政府的大力支持下，2010年烏魯木齊市市委、市政府經過廣泛調研，科學研究，綜合考慮各方面因素，專門成立了市供熱能源結構調整與供熱體制改革工作指揮部，下決心，大力推進實施以“自采暖燃煤小鍋爐拆改工程”和“燃煤鍋爐天然氣改造工程”為主的六項供熱能源結構調整工程，使烏魯木齊市大氣污染惡化狀況得到了一定遏制。
2.2供暖現狀
烏魯木齊市城市集中供熱始于1984年。2012年，隨著我市大規模實施“煤改氣”，全市總供熱面積已達1.52億平方米，現有各類供熱單位320余家，大型熱電聯產熱源廠5座。其中，天然氣供熱面積1.16億平方米，其余主要為熱電聯產供熱。中心城區供熱區域已基本實現清潔能源或熱電聯產全覆蓋。
3規劃支撐
按照《烏魯木齊市供熱能源結構調整實施方案》（2010-2015）和《烏魯木齊市“十二”五供熱規劃》的要求，城鄉結合部燃煤小鍋爐并網改造工程是解決冬季大氣污染、調整供熱能源結構的一項重要措施，到2015年烏魯木齊市取消全部城鄉結合部自采暖鍋爐，實施的措施為并入城市熱力網或進行清潔能源改造（煤改氣）。
4自采暖小鍋爐拆改工程實施原則
1、按照“先易后難、先集中后分散”的原則。對熱電聯產、集中供熱覆蓋范圍內的自采暖小鍋爐進行拆改；
2、堅持統籌規劃原則。市、區在做拆改計劃的同時，要結合我市棚戶區改造、市政建設進行統籌規劃，避免重復投資；
3、堅持杜絕新增原則。各區政府要嚴禁新建、擴建的用戶使用自采暖小鍋爐，并形成問責制；
4、堅持拆改結合原則。對不具備拆并條件又不在棚戶區改造區域內的燃煤小鍋爐，市區兩級環保部門應大力推廣、監督使用低硫等潔凈煤，降低環境污染。
5自采暖小鍋爐拆改工程實施內容
表 12010年-2012年烏魯木齊市居民自采暖燃煤小鍋爐拆改工程數據表
在2012年之前，烏魯木齊市的能源消耗是以燃煤為主，2010年全市消耗原煤226.4萬噸，特別是冬季耗煤占全年耗煤的三分之二，對環境污染相當嚴重。全市冬季采暖以燃煤為主，供熱方式主要是集中供熱鍋爐房、熱電廠、小型分散燃煤鍋爐房和居民自采暖燃煤小鍋爐為熱源的供熱方式。
其中，位于烏魯木齊市城鄉結合部的居民自建住宅多為1～5層磚混結構的房屋，面積以100～300居多；多數未進行正規的建筑設計，圍護結構的散熱面多，保溫性差；基本都是一戶一爐的供熱格局。這些居民自建自用的小型供熱鍋爐均無煙塵處理設施，煤炭經過燃燒產生的煙氣不經處理直接對空排放，是造成烏魯木齊市中心城區冬季大氣煤煙型污染的主要根源之一。
為了還藍天于市民，烏魯木齊市政府將工作重點放在了對市區內燃煤小鍋爐的達標排放和城鄉結合部的居民小鍋爐的拆除和供熱并網上面。
經過十年多來兩個階段的大氣環境污染治理，主要污染源已逐步被消滅或改造，城鄉結合部的居民小鍋爐也完成了約90%的拆除并網工作，冬季大氣環境質量明顯改善。
由于城鄉結合部居民自建住宅基本上均未進行正規的工程施工圖設計，因此也無圖紙資料可查。為了比較準確的進行居民自建住宅熱指標的測算，本項目研究組根據對城鄉結合部居民自建住宅的多次現場察看了解所總結出來的普遍特點，可以看出城鄉結合部的居民自建住宅耗熱指標很高，平均可達80 W/ 。
烏魯木齊市現狀大、中型兩級民用采暖供熱系統的一級熱網供水設計溫度為130℃，回水溫度為80℃，溫差50℃；二級熱網供水設計溫度為95℃，回水溫度為70℃，溫差25℃。
目前，城市民用采暖集中供熱的二級熱網普遍采用枝狀熱力網型式。其特點是：管網形式簡單，投資省，運行管理方便。供熱安全可靠性較低。常用于單一熱源（或換熱站）的小型供熱系統。
本項目供熱范圍內的城鄉結合部的居民自建住宅由于耗熱指標大，因此單位采暖面積的年煤耗比較大，據各區環保局的調查，平均達67kg/。
本項目供熱范圍內的城鄉結合部的居民自建住宅采暖均采用一家一戶自建手燒小鍋爐，因此動力消耗主要是小型循環水泵，據各區環保局的調查，單位采暖面積的年耗電平均達5kW?h/。
