工藝設計論文精選(九篇)

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第1篇：工藝設計論文范文

1下弦桿件的焊接

①焊接坡口應在胎架上進行，工件應放平，防止因焊接內應力產生扭曲變形。②先焊接隔板與腹板的立焊縫（隔板與內側腹板之間的熔透焊縫先少量焊接，待頂板安裝焊接及橫梁接頭安裝焊接完成后再全部焊完），再焊接隔板與底板的平焊縫，最后焊接箱內腹板與底板之間的角焊縫。焊接順序應從中間往兩邊，由下往上依次對稱焊接。③頂板安裝完成后，采用富氬氣體保護焊對插入部位坡口焊縫進行焊接。焊接時，兩側應對稱同時焊接。④焊接桿件棱角焊縫和T形坡口角焊縫時，采用富氬混合氣體保護焊打底，埋弧自動焊填充蓋面。⑤24小時后對插入部位的焊縫全長范圍進行超聲波探傷檢查。

2桿件的劃線

①工件找正：將工件平臥放置在支撐平臺上，插入頂板的腹板面朝下，另側腹板面朝上。腹板面應平行于劃線平臺。以劃線平臺為基準，用水準儀對工件進行抄平，誤差應小于1mm。②劃出桿件兩端系統中心線。③劃出腹板上各向系統中心線。④對照施工圖及劃線圖，劃出鉆孔胎模十字對位線，并檢查。⑤劃出另一側腹板各向系統中心線。

3桿件的鉆孔

①采用覆蓋式鉆孔胎模鉆出節點板上及腹板一端的部分孔群。剩余孔群可采用補孔樣板鉆出。②采用覆蓋式鉆孔胎模，通過腹板上一端已鉆孔群定位，鉆出另一端部分孔群。其余孔群采用補孔樣板鉆出。③對無法在桿件外面用臺式鉆床鉆制的腹板孔群，可采用磁力鉆在桿件箱內通過補孔樣板補鉆出剩余孔群。④采用覆蓋式鉆孔胎模鉆出桿件頂板箱體部位兩端孔群。伸出橋面板部位兩端孔群，待橫梁接頭、橋面板縱肋等附連件安裝焊接完成后，再鉆出。⑤采用局部鉆孔胎模鉆出底板兩端孔群及一處橫梁底板連接孔群。⑥采用小覆蓋胎模，通過已鉆的一處橫梁底板連接孔群定位，依次鉆出其余底板連接孔群。

4附屬件的組焊

①采用組裝胎膜，通過底板已鉆孔群定位出腹板位置并焊接；②安裝橋面板縱肋，并從中間往兩邊焊接。如焊接后對極邊孔距不能保證，可將縱肋兩端1000mm處斷開，先安裝和焊接中間部位，焊后安裝和焊接縱梁兩端1000mm段。③采用組裝胎膜，通過節點板上已鉆孔群，定位腹板接頭板，并進行焊接。

5結論

第2篇：工藝設計論文范文

可以將汽車后橋采用沖壓方式的焊接工藝。相比較兩種汽車后橋材料SAPH441與Q235兩種板材，適合的將SAPH441板材作為汽車后橋材料。這種板材力學性能相當好，是由低碳合金鋼來打造的，相比較Q235后橋板材的強度，SAPH441的強度大概高出Q235約百分之二十五左右。除此之外，SAPH441在焊接性能上也高于Q235。但是在SAPH441焊接過程中，容易因為板材構成中包含了碳錳兩種元素而出現淬硬性，這就容易造成焊接過程中有缺陷，這樣就會降低SAPH441的焊接性。因此，在進行SAPH441的焊接時，一定要采取相應的措施對這種缺陷進行補救。除了汽車后橋材料的選擇，還有一個極為重要的后橋零部件，它負責傳遞力及力矩，是后橋連接的一個部件，這個部件就是變形軸管。考慮到變形軸管的功能與起到的作用，一定要選擇汽車后橋所規定的力學性能材料。除此之外，汽車軸管承受了后橋大部分的受力，因此容易出現變形，在進行材料的選擇時，一定還要考慮到材料的可塑及可焊性。考慮到成本的問題，在進行材料的選擇時，要采用材料使用要求合格的，相對的又能節省成本的。

2后橋殼類別及焊接工藝設計

第一類：橋殼為三段式橋殼，即主體部分為橋殼法蘭盤、變形軸管、橋殼中段（橋殼中段上下半殼、加強圈、帽殼）。優點：產品焊縫較少，焊接應力小、密封性好，焊接工藝簡單。缺點：成本較高。焊接工藝為：（1）點定、焊接橋殼中段上下半殼與加強圈；（2）橋殼與加強圈焊接完畢后與帽殼焊接；（3）橋殼中段與變形軸管使用專機自動焊接環焊縫；（4）橋殼中段與變形管焊接后機加工變形管兩端；（5）使用壓裝專機將橋殼法蘭盤壓入變形管兩端并在壓裝專機上使用二氧化碳保護焊點定；（6）將壓裝點定后的橋殼法蘭盤使用專機自動焊接環焊縫。（7）根據橋殼設計情況使用專用支架工裝點定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

第二類：橋殼為上下半殼扣合焊接結構。此種結構中有兩種結構：結構1型：上下半殼扣合無鑲塊結構。結構2型：上下半殼扣合有鑲塊結構。兩種結構的主要區別在沖壓上下半殼扣合焊接有無三角鑲塊。產品主體結構為：橋殼法蘭盤，上、下半殼，加強圈、帽殼。結構1型優點：主體為沖壓成型成本較低。缺點：焊縫較第一類結構長、焊接變形量大。結構2型優點：上下半殼、鑲塊均為沖壓焊接結構、板材利用率高，成本最少。缺點：三角鑲塊為焊接應力集中區，易出現焊縫開裂等問題。對焊接質量要求較高，一般要求熔深達到60%以上，應力集中點要求90%或更高。焊接工藝：（1）點定上下半殼、加強圈、橋殼法蘭盤；（2）（結構2）點定四塊三角鑲塊（結構1無此工藝步驟）；（3）使用專機焊接上下半殼直縫焊道；（4）手工或使用專機焊接三角鑲塊焊道（結構1無此工藝步驟）；（5）使用專機自動焊接加強圈環焊縫；（6）使用專機定位壓緊帽殼并自動焊接帽殼環焊縫；（7）使用專機自動焊接橋殼法蘭盤環焊縫；（8）根據橋殼設計情況使用專用支架工裝點定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

3焊絲選型及工藝參數設定

焊絲選型：根據板材的性能查找《焊接手冊》中表2-1-1常見結構鋼力學性能及匹配焊接材料選用焊絲型號。如選用Q235板材的C、D級需要使用焊絲型號ER50-6。選型原則為：焊絲性能大于板材性能。工藝參數設定：皮卡車型的后橋殼板材厚度一般為5mm左右，焊絲一般選用直徑為1.2mm，焊接過程采用短路過渡，電流設定范圍為180-240A，電壓設定值為參考值（上下浮動為2V），計算公式為：200A以下，U=0.04I+16，200A以上，U=0.04I+20。

4后橋殼焊接密封性檢驗及焊接強度檢驗

由于后橋殼為驅動橋對橋殼的密封性要求較高，所以焊接完成后必須100%進行密封檢驗。現一般均采用高壓充氣后浸水試漏檢驗，如出現焊接不良導致的密封不良，可采用補焊焊接。如需補焊的焊道較長大于50mm需要斷續焊接避免補焊量過大導致的橋殼整體出現彎曲變形，導致產品報廢。焊接強度檢驗：采用剖切試驗。第一步采用火焰切割將焊道剖開，第二步使用銑床將焊道銑出光亮面，第三步使用200目金相砂紙打磨光亮面，對焊道剖切面拋光，第四步使用4%的硝酸酒精浸泡。第五步對焊道熔深測量計算熔深并出具檢驗報告。

5結束語

第3篇：工藝設計論文范文

關鍵詞：鄉鎮污水；工藝設計；現狀

1污水處理廠對鄉鎮污水的處理工藝流程

污水處理廠對城鎮生活污水采取的是分級處理方式。一級處理是對污水進行最基本的初步處理，主要是通過過濾、沉淀等比較普遍的方式除去污水中的懸浮顆粒以及膠狀物質，并初步調節生活污水的pH值，城市生活污水經過一級初步處理仍然達不到國家污水的排放標準，需要進行后續的二級處理。采用生物處理方法對城鎮污水進行二級處理，目的是除去生活污水中溶解有機物，還可以將一級處理中過濾干凈的懸浮顆粒和膠狀物一并分解除去。城鎮生活污水經過二級處理后基本可以達到國家污染物排放標準。但為了使污水得到進一步的凈化和處理，降低污水對人體和生態環境造成的損害與破壞，需要進行城鎮生活污水的三級處理。三級處理是對經過二級處理后的污水的再凈化，該過程會發生一些物理反應、化學反應以及生物反應，最終達到除去溶解在污水中的有機物、不容易進行生物降解的有機物、礦物質、氮磷化合物、病原體以及其他類物質。城鎮生活污水經過污水處理廠的三級處理后就可以達到工業用水的基本要求，如果處理過程比較嚴格，就會獲得更好的處理效果，理想狀況下亦可當作生活用水供城鎮居民使用。

2我國主要的鄉鎮污水處理工藝

2.1淹沒式生物膜工藝

目前，淹沒式生物膜工藝被廣泛應用于城鎮生活污水的處理過程中，處理效果較為明顯。淹沒式生物膜工藝中的生物載體主要是由具備彈性的生物環填料、球形懸浮狀填料以及軟性填料組成，曝氣池中生物的存在狀態有兩種，分別是懸浮狀態和固定狀態，選用該種工藝進行城鎮生活污水的處理需要進行后續的再次沉淀，目的是進行固液分離。該工藝的主要優點：（1）生物種類和生物量較多，對污水的處理能力較強，處理效果也較好；（2）對污水的水質和水量變化的適應性較強，工藝性能比較穩定，不易被破壞；（3）成本費用較低，操作簡便，易于運行。綜上所述，淹沒式生物膜工藝具有低耗能、高效率、無二次污染的優點，是處理城鎮生活污水的最佳選擇。

2.2氧化塘處理工藝

氧化塘處理工藝也是當前用的較為廣泛的一種城鎮生活污水處理工藝，是利用水中天然存在的各種藻類植物和具有分解作用的微生物對城鎮生活污水進行處理，發生一系列的需氧、厭氧生物反應的天然或人工建造的池塘。該工藝是通過天然的生物凈化作用達到對生活污水進行處理的目的。該處理工藝的優點：氧化塘的修建是在現有河道的基礎上進行，投資成本低，而且可以利用處理后的污水進行水生植物和生物的養殖，從而實現處理后城鎮生活污水的再利用。不足之處：對城鎮生活污水的處理效率較低、占據較大的空間面積，更嚴重的是該工藝的設計和操作一旦出現問題，很容易造成水體的二次污染，使水資源滋生大量的蚊蟲等危害人體健康的生物。

3污水處理技術的發展重點

3.1高效率、低成本的污水處理技術

由于我國仍是發展中國家，經濟發展尚不發達，我們現在的主要資金還是運用到了經濟發展方面，在污水排放量一天天增加的同時，我們的污水處理技術卻不能以相同的速度提高，盡管政府已把部分資金投入到污水處理技術方面，但是還相差甚遠，先進的設備成本過高，迫使許多政府機構放棄投資。因此我們需要努力爭取更大的支持、加大污水處理的投資，但也不能僅靠擴大投資來增加更多的污水處理，我們需要利用有限的投資提高污水處理的規模及標準，研究開發低成本、低投資、高效率的污水處理新技術和新設備，這將是我們未來發展的首要任務。

3.2大力發展污泥處理技術

在我們處理城市污水的同時，勢必會產生許多的污泥，且污泥中含有的污染物濃度更高，所以處理好污泥也是我們處理污水的最重要的工作之一，可是怎樣才能處理好污泥，這對我們發展中國家來說是一個很大的難題。我國的有關環保部門規定，因污泥量中含有大量的有毒有害物質，如果不處理就會對環境產生極大的影響，因此污泥必須進行妥善的處理。因城市污水產生的污泥含水率極高，所以在污水處理的過程中產生的污泥量也特別多，雖然我們不能阻止污泥的產生，可是我們可以讓污泥量減少：一是我們可以從源頭去減少污泥量的排放，這樣在污泥處理中也會減少費用；二是對處理污泥量的力度提高，但是第二種方法是我們大多數人不能接受的，因為這樣會使成本更高，所以我們都會選擇簡單、節省成本的第一種方法，這就需要我們去開發更為有效的技術，以解決污泥處理的問題。

4結語

我國鄉鎮污水的處理任重而道遠，只有加大對污水處理的重視，才能保護生態環境，促進和諧社會的發展。隨著經濟發展的越來越快，我們可以使用的水資源也會越來越匱乏，而我國的污水處理技術水平非常有限，我們需要進一步去開發新的技術和新的設備，這樣我們的生活環境才會改善，我們的生活質量才會提高，我們的社會經濟才能源源不斷地得到發展。

作者:馬三貴 單位:河南恒安環保科技有限公司

參考文獻:

第4篇：工藝設計論文范文

關鍵詞：三維建模；車床刀架轉盤；機械加工；設計；優化

隨著我國科學技術的不斷進步，我國在機械制造行業所取得的成就也越來越多，車床刀架轉盤作為普通的車床刀架的核心零件，它具有造價成本高以及圖紙設計構成的體系非常復雜，而且對于這種零件的加工精度非常高，需要的工序也很多等特點。加工車床刀架轉盤的設備主要是車床，但是使用的大多數還是傳統的二維紙質工藝，在生產的加工階段，操作的工需反復的查閱相關的資料以及車床刀架轉盤的圖紙，而且對于車床刀架轉盤的操作熟練的人員也非常的少，因此做好對加工轉盤的工序進行優化設計的工作就很有必要，從而提高企業的經濟效益。

1對于車床刀架轉盤零件進行三維建模

對于車床刀架轉盤的三維立體建模是通過度對各種方法的結合，制作出不同類型的三維物體形狀以及真實環境的過程。對于三維數字化工藝的設計是通過以車床刀架轉盤的模型為載體，在進行綜合的考慮制造資源以及對產品的制造工藝流程的基礎上進行定義，用來控制以及實現可視化表達零件的整個制造過程的數字化模型，從車床刀架轉盤的特征角度看，所有的產品零件都可以看成是通過一系列的簡單特征所以組成。對車床刀架轉盤零件的三維建模的過程中，也就是對很多特征進行疊加，或者是相交和切割的過程，三維工藝的建模過程就是對加工特征以及特征之間的關系進行組織的控制過程。通過對車床刀架轉盤零件的圖紙進行分析，運用相關的轉盤三維模型進行具體的繪制工作。通過打開三維模型的軟件，新建對話框進入車床刀架轉盤建模環境，再插入車床刀架轉盤的圖紙，進入草圖的環境進行相關的繪制工作，在進行回轉命令，進行對回轉特征的創建工作，再進行相似的方法繪制其他的零件草圖，然后進行零件相關的拉伸特征的設置，除了這些之外還要注意對車床刀架轉盤零件的細節特征創建。

2對于車床刀架轉盤的機械加工工藝規程的設計

2.1對車床刀架轉盤加工的要求進行分析

對車床刀架轉盤的零件圖進行詳細的分析，對相關的零件的尺寸精度以及位置精度的要求進行充分的了解，比如零件的表面粗糙度和燕尾導軌面以及對稱度等，相關的精度要求非常高，對相關的零件部位的精度要求分析可以看出導軌面是轉盤零件最為關鍵的加工表面。

2.2對車床刀架轉盤的零件圖的檢查

車床刀架轉盤的零件圖包括主視圖和俯視圖以及側視圖，通過采用局部剖視或者半剖視的方法，可以對轉盤零件結構表達的更加清晰以及對轉盤零件的布局更加的合理，注意對轉盤的有關尺寸進行標注，注意對相關的形狀精度以及位置精度進行詳細的標注，而且要保證標注的統一性以及完整性，確保轉盤零件符合國家的相關標準規定，通過對轉盤零件的各項技術要求的可行性進行確定，保證了轉盤零件設計的合理性，從而為轉盤零件的組織生產以及機械加工工藝技術做好充分的準備工作。

2.3對轉盤零件生產類型的分析

根據相關的公式以及企業的生產條件進行確定車床刀架轉盤的年生產量，結合車床刀架轉盤質量的分析，以及對加工工作各種零件的生產類型的數量和工藝的特征進行考慮，從而可以確定出車床刀架轉盤的生產類型為中批生產。

2.4確定轉盤零件機械加工的工藝流程

通過對轉盤零件的零件圖進行分析可以得出，轉盤長度以及寬度等的設計標準，還有轉盤高度的設計標準以及燕尾面的粗基準，對各端面根據相關的基準進行加工，再采用一面兩孔的定位方式進行加工其他的表面，從而確定出車床刀架轉盤的機械加工工藝的設計流程。

2.5確定相關的設計設備

通過對車床刀架轉盤的機械加工工藝的方案以及各種方面加工的方法進行分析，結合對車床刀架轉盤的最大輪廓尺寸和加工精度的考慮，進行對加工機床的選擇，以及對各種刀具和量具以及夾具的選擇。

2.6制定零件機械加工工藝的規程

通過對上文的論述結果的分析，進行車床刀架轉盤的機械加工工藝各項要求的制定，制定的車床刀架轉盤零件的機械加工工藝的規程是企業組織車床刀架轉盤進行生產工作的標準，是整個車床刀架轉盤機械加工工藝規程優化設計工作的重要環節之一。

3結束語

車床刀架轉盤的三維工藝項目能夠大大降低企業的成本，從而增加企業的經濟效益。企業的精益化生產才符合現階段時代的發展，才能夠緊緊跟隨智能化制造的步伐。在對車床刀架轉盤的機械加工工藝規程的優化設計過程中，要做好對于零件的分析以及研究工作，通過對車床刀架轉盤零件的機械加工工藝進行優化設計，制定好相關的零件機械加工工藝規程，才能縮短零件的生產周期，從而降低制造的成本以及提高了零件的精密度，對提高企業的勞動生產率以及降低勞動的強度都有著重要的作用。

作者:張克盛 單位:甘肅畜牧工程職業技術學院

參考文獻：

第5篇：工藝設計論文范文

在產品設計環節可以使用比較完備的PLM系統實行產品重要文檔數據的管理，在產品生產階段也有比較完備的ERP系統來完成產品供應鏈的工作。但是在工藝設計及管理階段卻欠缺設計比較完備的信息化軟件系統來提升工作效率，故工藝設計階段成為產品整個生命周期內的短板，所以研究設計適合于汽車企業的工藝設計及管理信息系統成為產品開發環節中的重中之重。其需求分析為：對PBOM（工藝）進行管理，首先最為重要的是能夠完成從E－BOM（設計）到PBOM的調整與轉變，在一個界面中，可以實現多種視圖的管理樣式，能夠完成對不同視圖之間的對比，并可以完成虛擬零部件的拆分與重組功能。對產品開發過程中三個階段的信息系統進行集成。工藝規劃階段作為產品設計與產品制造之間連接的橋梁，其工藝數據也尤為重要，工藝數據把從設計環節中產生的產品數據作為基礎，經過工藝調整后，傳輸到生產環節，各個生產部門依據工藝數據進行產品制造。所以，急需一個設計完備的工藝信息化系統和上游的PLM系統以及下游的ERP系統之間實現系統集成。對工藝設計數據進行管理，原始的工藝管理方式為：各類工藝文件大都使用個人計算機進行儲存，無法對工藝文件的版本、查看權限等進行限制，而且存儲到個人計算機中，文件查找困難，各類工藝文件之間無法實現關聯，難以復用。對工藝規劃階段的各個流程進行管理，首先把工藝規劃設計階段所有的流程設計模板，進行標準化處理，完成后，操作流程的工作人員可以便捷地完成某個流程內的工作內容；另外標準化的工藝設計流程可以方便工作人員進行查詢各個工藝設計流程中的流程狀態。

2汽車企業工藝設計解決方案

結合國內某個自主品牌汽車企業的現狀，在經過分析研究汽車企業工藝設計與管理信息化需求的前提下，通過一系列的市場調查與各種設計解決方案的比較，選擇了其中一種比較適合企業自身特點的工藝設計與管理信息化解決方案。

2.1各類BOM的不同視圖管理

在產品開發過程的三個重要環節中，各類BOM作為串聯三個環節的關鍵數據信息，在每個環節所對應的工作人員、功效以及需求也有很大區別，而且每一類BOM也會有比較大的區別，不同環節當中的工作人員對產品的視角也會有所差異，所以每類BOM一定要符合每個環節的需求。工藝設計部門通過同一個平臺進行工藝路線工作的設計，根據不同環節及工藝四大專業的區別產生不同的專業視圖，從而每輸，除去工藝設計及管理系統自身的功能外，個專業都可以根據適合自己專業的BOM視圖來設計完成工藝規劃。

2.2工藝設計及管理系統數據模型

對于工藝設計及管理階段來說，主要有以下四個方面的數據信息：produc（t制造什么），process（怎樣制造），plan（t在什么地方制造），resource（使用什么設備造）。通過使用面向對象的系統開發方法，把以上四個方面的數據信息有機整合在一起，形成一個比較完備的數據管理模型（也可稱為PPPR模型，在企業中形成一個串聯產品設計、工藝設計及管理以及產品制造三個階段的結構化數據信息統一體系。為了使產品在開發過程中的各類數據信息可以準確、快捷地在各個環節之間進行傳輸，除去工藝設計及管理系統自身的功能外，工藝設計及管理信息系統還需要做到能與上游的PLM系統以及下游的ERP系統集成，與上游的PLM系統集成可以將其上游的E－BOM經過調整后直接傳輸給工藝設計系統，從而可以作為工藝規劃的基礎；與下游的ERP系統集成可以將各種供應鏈信息傳輸到生產制造部門，作為產品制造的基礎。

3汽車工藝設計及管理信息化系統的重要作用

第6篇：工藝設計論文范文

本文擬生產的馬氏體不銹鋼葉輪材質為ZG1Cr13Ni。該材質澆注溫度高，砂型鑄造易產生表面粘砂；由于縮性大，極易產生縮松、裂紋和晶粒粗大等鑄造缺陷；此外，其冷裂傾向也較嚴重。圖1和圖2分別是馬氏體不銹鋼葉輪毛坯尺寸和三維實體。由圖可見，該鑄件屬于結構復雜件，一方面是壁厚不均勻，厚壁和薄壁之間尺寸相差較大，補縮、收縮應力等問題需在工藝設計時特別關注；另一方面是存在各種曲面，而且曲面處壁厚極不均勻且相對較薄，因此，工藝設計時要充分考慮保證充型的完整性。根據葉輪鑄件的結構特點，本文選擇了兩箱造型法，并將鑄造分型面設置在葉輪中間部位，分型面位置見圖3。鑄件頂端壁厚較厚，應考慮在該位置添加冒口。鑄件的凝固時間取決于它的體積V和傳熱表面積A的比值，其比值稱為凝固模數。

2葉輪鑄造工藝設計與優化

2.1馬氏體不銹鋼葉輪鑄造工藝模擬分析

采用有限元分析軟件對鑄造工藝進行模擬，鑄件模型選擇的材料為馬氏體不銹鋼，砂箱模型選擇的材料為樹脂砂，鑄件與砂箱之間的換熱系數為500W/（m2•K），澆注溫度為1560℃，充型速度為42kg/s，澆注時間為27s，熱傳遞方式為空氣冷卻，設置重力加速度為9.8kg/s2，初始條件為金屬液溫度1560℃、砂箱溫度25℃，運行參數采用默認設置。葉輪充型過程模擬結果見圖5。可以看出，金屬液充滿澆道，整體充型平穩，見圖5a。當澆注完成后，鑄型內腔全部被充滿，不存在澆不足現象，見圖5b。模擬結果表明，該鑄件的鑄造工藝設計方案保證了澆注過程的平穩性，也保證了鑄件形狀的完整性，說明澆注系統設計合理。圖6為鑄件澆注265s后透視狀態圖，可以發現，葉輪下端圓環、分型面中心部位交界處存在縮孔，且個別葉輪側冒口底端存在封閉的高溫區間，該位置也可能出現縮孔。由此可見，該工藝設計方案在保證鑄件補縮方面還存在設計不足。因此，原設計方案必須改善冒口設計，或者采取必要的工藝補救方案。

2.2工藝優化

針對初始設計工藝所出現的缺陷問題，對葉輪鑄造工藝進行優化。考慮在葉輪底端圓環和葉輪中心位置出現的縮孔，我們分別在葉輪底端加入圓環形冷鐵，在葉輪中間部位六個側冒口之間加設楔形冷鐵。改進后葉輪鑄造工藝圖如圖7所示。對改進后的工藝方案進行模擬，工藝改進后的葉輪充型模擬結果。當充型開始14s時，充填部位型腔內金屬液完全充滿澆道，充型平穩，沒有明顯飛濺，見圖8a，說明澆注系統設計仍能保證充型的平穩性；圖8b是充型至27s時（充型完畢）的狀態圖，可以看出，金屬液已完全充滿型腔，型腔內不存在澆不足等缺陷。

3結論

（1）不銹鋼葉輪鑄件選取階梯式澆注方式和開放式澆注系統，可以保證鑄件充型過程中金屬液的平穩性及充型后的鑄件形狀完整性。

（2）不銹鋼葉輪鑄件直接采用明冒口和暗冒口不能完全防止鑄件內產生縮孔與縮松，當冒口與冷鐵配合使用時可以消除縮孔與縮松。

第7篇：工藝設計論文范文

自動批量調合（ABB），實際上是一種將現代計量技術與小釜調合相結合的調合工藝。適合用于小批量產品的生產，靈活性高，便于擴建。自動批量調合（ABB）特點：1）自動化程度高。整個調合過程實現自動生產，沒有人為干預，實現按配方和設定的程序自動進行。2）計量精度高。根據每一批次不同的組分添加量，可以選擇主調合釜、輔助計量罐、DDU和人工添加等不同方式。可以達到0.3‰以上的進料計量精度。3）靈活性好。一是每一批次最低調合量可達到調合釜容積的10%，大批量產品可多批次調合；二是允許桶裝添加劑通過DDU添加，固體添加劑、加入微量添加劑可采用人工計量后直接倒入，簡化了工序。4）解決了產品之間的“污染”問題。最小的殘留設計，調合釜和輔助計量罐采用不銹鋼材質，內壁拋光，減少油品附著。高效率的沖洗頭、自排放的配管，切換品種時利用最少的基礎油清洗釜壁，排放清洗油到200L桶中，下一次調合同樣品種時用DDU抽入，按基礎油計入調合配方。5）生產速度快。輔助計量罐允許與調合釜可以同時計量和攪拌，調合釜外部纏繞的半管直焊盤管加熱快速；三段立式高效攪拌器攪拌強度大，快速混合。復合添加劑生產的特點是原料品種比較多，要求計量精度高，進料必須有順序之分；產品品種多、批量有大有小；混合攪拌時間長。在復合添加劑的生產過程中，有些添加劑單劑直接接觸可能會發生不良反應而不能直接接觸，因為這種不良反應會降低復合添加劑的的某些性能甚至使其不合格，必須用能夠直接接觸的添加劑單劑間隔開來，也就是說在復合添加劑的生產過程中對單劑的添加順序是有嚴格要求的。而且又由于單劑的粘度一般都比較高，瞬時調合不可能使幾種單劑充分混合。因此，在線管道調合（ILB）不適合復合添加劑的生產。在用SMB進行調合時，主要的幾種單劑都是以復合劑的形式加入，即便是使用單劑進行油品調合，因為基礎油的量很大而單劑的量很小，即使因為操作不當使不能直接接觸的單劑發生了直接接觸的失誤，大量存在的基礎油也會弱化甚至消除其不良反應。在復合添加劑的生產過程中如果發生了這種操作失誤，后果是不可挽回的。因此，同步計量調合（SMB）的計量系統同樣不適合復合添加劑的生產。自動批量調合（ABB）的顯著特點是自動化程度高、計量精度高、生產速度快。在復合劑的生產過程中調合時間較長，因此體現不出ABB調合系統的優點。綜上所述，本項目推薦采用同步計量調合（SMB）中的罐式調合與自動批量調合（ABB）中的計量（稱重式電子秤）控制系統相結合的調合工藝—定量加料自動控制罐式調合工藝。小量添加劑采用DDU抽桶系統加劑技術。DDU抽桶系統具有添加劑最大化地回收，自動洗桶，殘留量較少等優點。在復合劑的生產過程中，不論是作為原料的添加劑單劑還是復合添加劑產品的品種都比較多，不可能設置專線，共用管線就帶來品種間可能存在的相互“污染”的問題，因此對復合劑及添加劑單劑管線采用通球掃線技術。通球掃線原理和性能：清管球由氣/液來推動，用于倒空管線和刮擦管壁。通球掃線效果：1）相當于管線進行機械的導淋和管線的清洗。2）把一條管線按順序輸送若干產品成為可能。3）殘留量極小不用沖洗，沒有浪費。4）極大地減少了管線的數量。

2調合設備工藝計算

調合系統的使用率與操作時間有關。復合添加劑的生產是間斷生產，年操作天數按250天設計，根據各個復合劑調合時間及原料的進料時間，考慮產品需要做實驗的時間，調合設備充滿系數取0.85，根據產品的品種和數量，并考慮留有適當余地，滿足市場需求，來考慮調合釜的數量及規格。作為復合添加劑的原料添加劑單劑儲存天數按15天計算，儲罐的充滿系數取0.9，根據添加劑單劑的數量及用量來確定原料儲罐的數量及規格。添加劑單劑的轉料泵根據調合釜進料時間及添加劑的加入量計算確定。作為產品的復合添加劑的儲存天數按10天計算，儲罐的充滿系數取0.9，根據各個產品的年產量來確定成品儲罐的數量及規格。復合添加劑的轉料泵根據產品輸轉時間計算確定。

3流程說明

散裝或桶裝添加劑單劑用泵分別送入單劑儲罐中，調合過程中先用泵將預定比例的單劑送入調合罐內，用量少的添加劑，由自動抽桶設施（DDU）加入到調合罐內，添加劑的進料量由稱重傳感器計量，進料閥自動控制。在罐內用立式攪拌器充分攪拌混合均勻化驗分析合格后，用泵送至復合劑罐或產品灌裝廠房灌裝。調合過程中從進料、卸料、吹掃、管線通球等均由計算機自動控制。

4結論

第8篇：工藝設計論文范文

液晶顯示屏生產廢水處理設施的設計平均日污水流量為600m3/d，平均時流量為25m3/h；時變化系數為1.50，則最大日最大時設計流量為37.5m3/h。（1）調節預曝氣池（原有改造）。均衡廢水組成及濃度，減輕由于水質變化對處理設施的沖擊。經計算現有調整槽6m×1.5m×4m。有效容積360m3，水力停留時間14.4h。本項目設進水攔污渠（含格柵）、調節預曝氣池（含空氣攪拌系統）土建部分仍利用原有調整槽利用原有調整槽，改造設備部分的提升泵及其管路。新增IFH65-50-125型氟塑料耐磨泵2臺，1用1備，Q：25m3/h，H：20m，N：3kW，泵體采用金屬外殼內襯聚全氟乙丙烯（F46）；UQK-612型浮球式液位計1套；PVC材質的YC1000型真空引水罐1套；WP-B（50）1C1BB10T56型電磁流量計2套，測量范圍：6～40m3/h。（2）催化氧化塔。在催化劑存在的條件下，廢水、H2O2和空氣的混合物在催化氧化裝置中進行反應，將廢水中大分子有機物變成小分子，小分子進一步氧化成CO2和H2O，從而降解廢水中有機污染物，提高廢水的可生化性。依據實驗數據并考慮工程放大因素，確定催化氧化塔中廢水的有效停留時間為6h。本項目新建一座砼結構催化氧化塔基礎，尺寸5300×10000mm×700mm；新增兩套CH-43-65B催化氧化塔，外形尺寸4.30m×6.50m，有效容積150m3，有效停留時間6h；內裝CH-B型催化劑110t；配置IHF100-80-160型內循環泵3臺，2用1備，Q=30m3/h，H=9m，N=2.2kW；2套曝氣系統，每套空氣用量：1m3/min，風壓：58.8kPa；2套pH值自動控制系統；1套濃度50%的硫酸儲槽（原有），50%硫酸用量：（1.5‰-2.0‰）；配置3臺BX50-PCF-H338硫酸計量泵，2用1備，Q：61L/h，P：5kgs/m2，N；40W；1套濃度30%的雙氧水儲槽（原有），30%雙氧水用量：（0.5‰-1‰）；2臺BB20-PCF-H338雙氧水計量泵，2用1備，Q：23L/h，P：5kgs/m2，N：40w。（3）復合混凝沉淀池（原有改造）。將催化氧化塔出水中和、混凝、沉淀去除廢水中難降解有機污染物以及懸浮雜質。按平均時流量25m3/h設計。經計算原有T2、T3、T4反應槽（尺寸均為4000mm×5000mm×3000mm）、T5凝集槽（7000mm×6000mm×3000mm）、T6沉淀槽（12000mm×12000mm×3500mm）均能滿足處理液晶顯示屏生產廢水的需要。因此本項目復合混凝沉淀池仍利用原有T2、T3、T4反應槽、T5凝集槽、T6沉淀槽。改造設備部分的加藥泵及其管路，其中T2反應槽中投加石灰液，粗調廢水pH值至8.0~8.5；T3反應槽中投加液堿，細調廢水pH值至8.0~8.5；T4反應槽中投加硫酸亞鐵進行混凝反應；T5凝集槽中投加PAM，進行絮凝反應。出水在T6沉淀槽中進行沉淀分離。配置石灰溶解配制裝置1套（原有），石灰（Ca（OH）2有效含量80%），用量：（0.5‰~1.0‰）；2臺AHA42-PST-FN1石灰乳液計量泵，1用1備，Q：276L/h，P：5kg/m2，N：0.18kW；1套液堿儲槽（原有），液堿用量：（0.1‰~0.3‰）；2臺X10-PSE-H338液堿計量泵，1用1備，Q：15L/h，P：5kg/m2，N：40W；1套硫酸亞鐵儲槽（原有），硫酸亞鐵用量：（0.3‰~0.5‰）；2臺AHA41-PCT-FN硫酸亞鐵計量泵，1用1備，Q：138L/h，P：5kg/m2，N：0.18kW；PAM溶解配制裝置1套（原有），PAM用量：0.001‰；2臺BX10-PSE-H338PAM計量泵，1用1備，Q：15L/h，P：5kg/m2，N：40W；1套pH值自動控制系統。（4）中和槽（原有）。（5）曝氣放流槽（原有）。（6）污泥處理系統。將廢水處理系統中產生的污泥脫水干化。污水處理站污泥主要來自復合混凝沉淀池底泥。污泥每日產生量約為30m3（含水率約為99%）。現有污泥處理系統采用污泥濃縮+板框壓濾脫水方式，處理能力20m3/h。可滿足處理液晶顯示屏生產廢水需要。因此本設計仍采用原有的污泥處理系統，設施及設備不做增加。

2處理系統運行效果

2.1去除效果

水解酸化加接觸氧化工藝廢水系統處理效果見表2。處理系統各設備運行穩定，工況良好，廠內廢水經處理后，出水水質達到GB8978-1996《污水綜合排放標準》表4（1998年1月1日后建設的單位）中規定的一級標準的相關限制要求，系統的去除效率較高，治理效果良好。

2.2運行費用

處理系統的運行費用主要為藥劑費、動力費用及工資福利費用。（1）藥劑消耗。本項目藥劑消耗藥劑按工藝要求其劑量及成本見表3。（2）動力費用。本系統新增電氣設備總裝機容量為13.72kW，按軸功率計常用設備實際耗電約6.40kW，每kWh以0.55元計，則新增動力水電費為0.14元/t。（3）工資福利費。本工藝管理方便，操作人員無需新增，工資福利費不計。（4）處理成本估算。處理單位水量新增的日常運行費用估算見表4。

3結語

第9篇：工藝設計論文范文

1．1設計人員

目前，很多針織毛衫工藝設計人員是企業內部培養的老員工，他們從基層車間做起，有著豐富的生產實踐經驗，充分了解各種毛衫的原料特征、工藝設計注意事項、各生產工序流程等，但是缺乏專業理論知識和藝術鑒賞能力，尤其對人體特征和服裝結構的了解不多，很多做法是自己摸索的經驗總結，培養年輕工藝設計師也是師傅帶徒弟的方式，沒有形成系統的理論和突破創新，因而對時裝化、高檔毛衫版型的理解有一定的局限，往往在實際生產中需要反復多次試織，這不僅浪費原料，而且耗時。當然，企業也有很多紡織專業的高校畢業生，相對來說，他們的生產經驗稍顯欠缺，對毛衫工藝設計的特殊性以及與工藝設計相關的針織原料、組織結構、生產設備等因素掌握得不到位，需要經過數月甚至幾年的熟練，才能得心應手地獨立設計。總地來說，在針織服裝工藝設計方面，市場上比較缺少精通針織工藝設計，同時又能很好地把握服裝結構，并了解服裝打版技術的人才，這也可以說是高校或高職院校培養人才的方向。

1．2設計原理

針織毛衫的時裝化體現在多方面，尤其以合體美觀和凸顯身材最受歡迎。女性軀體形態復雜，從肩經胸、腰至臀經歷了由扁變圓又變扁的變化過程，這不僅僅是維度尺寸的差異，從側面看，女性隆起，背部后傾，頸稍向前伸，再加上盆腔寬闊，骨盆傾斜程度較大，臀部后凸，整個軀干起伏較大，呈優美的S形。女性體表凸凹起伏，平面的衣料要形成與人體表面相適應的結構，在梭織服裝上，服裝與人體的吻合可以通過收省、轉省、分割、結構線、抽褶或折裥等方式實現，而針織物是利用織針將紗線彎曲成線圈并相互串套而成的，屬于成形產品，而且具有脫散性，不宜采用上述方法，所以只能通過面料本身的彈性以及收放針等方式來實現服裝的合體性。按傳統工藝設計方法，即套用公式或依據經驗計算，或者根據毛衫CAD自動生成衣片工藝，都會存在衣服穿起來不平整的問題，即人體與服裝的吻合度不夠，這種不平整現象尤其以掛肩下部（腋下袖窿部位）和掛肩上部（成衣縫合后表現為袖山抹角處）最明顯。

2毛衫袖窿結構及工藝設計

2．1袖窿結構

整件毛衫中，涉及到曲線或弧度的部位主要就是袖山與袖窿（腋下），因此毛衫工藝設計中，袖山的工藝合理與否至關重要。袖山是衣袖造型的主要部位，袖山結構包括袖窿部位的結構和袖山部位的結構，因其兩者是相匹配的，所以風格必須一致。在毛衫中，袖山結構種類按寬松程度一般可分為寬松型、較寬松型、較合體型、合體型4種，如圖1所示。最初的針織毛衫基本都是寬松型的，隨著針織技術設備的發展、原材料的更新以及人們對服裝消費需求的變化，大部分毛衫尤其是女式毛衫逐漸向合體型過渡。形象地講，我們可以認為寬松型的袖窿版型展開后類似于細長的棗核形狀，而合體型袖窿版型展開后卻像一個圓潤的水滴。

2.2工藝設計

袖子是根據人體腋窩的形狀及其手臂的運動狀態而配套設計的。盡管袖窿與袖子在服裝設計中類別很多，但都是為腋窩服務的。通過對正常人體的抽樣測量和數據分析，再加上服裝放松量，適當調整后得到服裝胸圍與袖窿各部分比例關系為：袖窿圍＝胸圍×44．3％；袖窿深＝胸圍×14．7％；袖窿寬＝胸圍×13％。前身衣片袖窿曲線曲率較大，袖窿最低點也最接近胸圍水平線，因此毛衫工藝設計時，一般前片掛肩收針高度高于后片，前片收針頻率快一些，腋下一次性括針針數也較多，即腋下平位寬度較大。人體腋窩側剖面為蛋形，服裝結構制圖時要把人體腋窩的立體形狀轉換為平面袖窿，在梭織服裝的結構制圖中，已經有比較成熟的服裝胸圍與袖窿及各部分的比例計算關系：袖窿寬＝2/10×胸圍－7．5cm；袖窿深（掛肩尺寸）＝1.5/10×胸圍＋3cm＋x。其中x值根據服裝的合體與寬松程度進行調整，例如合體型服裝x取0~1。將上述計算公式運用在針織毛衫工藝設計上，以驗證服裝結構與針織工藝的密切關系。1/2前胸寬＝1/2后背寬＝胸圍×18．5％，這樣的比例關系中，前胸寬與后背寬值也是現代針織毛衫工藝設計中經常用到的兩個尺寸數據。現在大多數合體針織衫的掛肩上部都有放針環節，原因為：考慮服裝肩部沖肩量值，更符合人體特征；考慮針織衫成衣縫合的美觀性，放針后，成衣合肩、绱袖后，肩點位置不會出現凹進的三角缺口，接縫更圓滑美觀。尤其在時裝款針織衫中，袖窿處（掛肩部分）工藝已由收針－直搖的形式，逐漸向收針－直搖－放針的形式轉變，當掛肩涉及到放針時，前胸寬和后背寬的值是工藝設計時的重要參考因素，因為在胸圍尺寸不變的情況下，袖窿寬是隨著前胸寬和后背寬的增減而變化的。

3設計舉例

在設計某款針織毛衫前，通常要先進行款式分析，比如分析毛衫廓型是寬松還是合體的，袖子是插肩袖、馬鞍肩袖、普通平裝袖還是其他類型袖等。其中，寬松型毛衫掛肩工藝設計相對簡單，對曲線的圓順性要求也不是很嚴格，設計難度小一些。此處以要求掛肩工藝比較精準的平裝袖合體毛衫為例，其胸圍100cm（胸寬50cm），肩寬37．5cm，掛肩20cm（斜量），設計密度：大身橫密為56縱行/10cm、大身縱密為85橫列/10cm，紗線線密度32tex×2（26S/2）。

3.1確定袖窿寬針數

不過實際設計中，因為各種因素的存在，兩種方法計算出的針數不是完全相同而是接近，但是多次實踐證明根據梭織服裝結構所得結果更合理一些，當服裝款式不斷更新時，這樣的合理性也會更加明顯。該比例分配關系更適合合體型毛衫工藝設計，寬松型或特殊款毛衫需要根據實際情況調整。

3．2確定掛肩轉數

毛衫掛肩尺寸測量法有很多種，常用的有以下兩種：一是斜量，即沿肩點直線量至腋下；二是直量，即從肩點垂直量至胸圍水平線。量法不同，掛肩轉數計算方法也不同，此處所引掛肩尺寸均為斜量。

3．3前后片針轉數調整與收針分配

確定袖窿寬收針高度與寬度以后，還要根據款式進行收針分配，收針方式的合理搭配很重要，決定著毛衫袖窿曲線的曲率大小、曲線圓順與否以及袖窿形狀是否符合人體特征與服裝結構，從而影響毛衫服用的舒適性與外觀效果。毛衫工藝設計技術發展多年，根據款式的變化，設計思路也在不斷變化，以袖窿收放針為例，可以歸納出如圖3所示的幾種變化形式。其中，圖3a所示收針方式完全針對寬松版毛衫，基本沒有弧形結構；圖3b增加了腋下一次拷針寬度，收針轉數也在變化，由原來的2轉和3轉收，改為2轉和4轉收，收針層次分明，弧形趨于圓潤；開始嘗試增加1．5轉的收針方式，使服裝曲線愈加平緩圓滑；圖3d相對于合體針織毛衫來說，工藝已經比較成熟，袖窿收針寬度逐漸增加，袖窿底部一次性拷針的數量越來越多，同時收針幅度也越來越大，弧形也由第一種收針方式的尖細形狀向符合服裝結構的圓潤形狀過渡。

3.4小結

袖窿寬針數與掛肩轉數的計算，都沒有考慮修正因素，實際工藝設計中，要根據服裝款式、紗線線密度、設備機號、成衣縫耗等因素加以修正，所計算出的針數、轉數也會稍有變動。

4結束語